306 matches
-
radar; ... 3. dispozitive de reducere a semnăturii termice (de exemplu, sistem de răcire a gazelor evacuate), cu excepția celor special concepute pentru a crește randamentul instalațiilor energetice sau pentru a reduce efectele asupra mediului; sau ... 4. sistem de diminuare a inductanței magnetice conceput pentru a reduce semnătura magnetică a întregii nave; ... ... ... ... b. Motoare și sisteme de propulsie, după cum urmează, special concepute pentru utilizări militare și componente pentru acestea special concepute pentru utilizări militare: 1. motoare diesel special concepute pentru submarine
HOTĂRÂRE nr. 476 din 24 mai 2023 () [Corola-llms4eu/Law/270767]
-
radar; ... 3. dispozitive de reducere a semnăturii termice (de exemplu sistem de răcire a gazelor evacuate), cu excepția celor special concepute pentru a crește randamentul instalațiilor energetice sau pentru a reduce efectele asupra mediului; sau ... 4. sistem de diminuare a inductanței magnetice conceput pentru a reduce semnătura magnetică a întregii nave; ... Notă tehnică 1. În sensul ML9.a.2. “protecție CBRN" este un spațiu interior autonom cu caracteristici ca suprapresiune, izolarea sistemului de ventilație, deschideri limitate pentru ventilație prin filtre CBRN si puncte
HOTĂRÂRE nr. 524 din 29 mai 2025 () [Corola-llms4eu/Law/298466]
-
radar; ... 3. dispozitive de reducere a semnăturii termice (de exemplu, sistem de răcire a gazelor evacuate), cu excepția celor special concepute pentru a crește randamentul instalațiilor energetice sau pentru a reduce efectele asupra mediului; sau ... 4. sistem de diminuare a inductanței magnetice conceput pentru a reduce semnătura magnetică a întregii nave; ... ... ... ... b. Motoare și sisteme de propulsie, după cum urmează, special concepute pentru utilizări militare și componente pentru acestea special concepute pentru utilizări militare: 1. motoare diesel special concepute pentru submarine
HOTĂRÂRE nr. 464 din 30 aprilie 2024 () [Corola-llms4eu/Law/282579]
-
voltampermetric () Măsurarea puterii active cu wattmetrul () Măsurarea puterii reactive cu varmetrul () Măsurarea indirectă a puterii reactive - Măsurarea energiei electrice active cu contorul - Măsurarea impedanțelor: () Măsurarea impedanțelor prin metoda substituției () Punți de c.a. pentru măsurarea capacității () Punți de c.a. pentru măsurarea inductanței Soft-uri educaționale pentru simularea măsurării mărimilor electrice în circuitele de c.a. Norme SSM și PSI specifice măsurării mărimilor electrice în curent alternativ 4.1.4. 4.2.17. 4.2.18. 4.2.19. 4.2.20. 4.2.21. 4.3.1. 4.3.2. 4.3.6. Extinderea domeniului de măsurare al aparatelor analogice în
ANEXE din 30 august 2023 () [Corola-llms4eu/Law/275993]
-
distanța cuprinsă între marginea din dreapta și cea din stânga a figurii (vezi săgețile). I.7. Analogia intre sistemele oscilatorii mecanice si electrice Prin analogie cu mărimile electrice, se definesc următoarele marimi. Rezistența mecanică (activă) , în care m este analogul mecanic al inductanței L și 1/k este analogul mecanic al capacității C. Viteza este analogul intensității curentului electric, elongația x analogul sarcinii electrice, (proporționala cu tensiunea la bornele condensatorului), iar forța este analogul tensiunii electrice. Analogia mecano-electrică I.8 . Utilizarea analogiei in
OSCILAȚII MECANICE by AURORA AGHEORGHIESEI () [Corola-publishinghouse/Science/344_a_618]
-
avea loc și fără frecare, în cazul oscilațiilor armonice (ideale sau simple) și oscilațiile electromagnetice care au loc intr-un circuit oscilant format dintr-un condensator de capacitate C (care poate fi încărcat de către o sursă exțernă) si o bobină de inductanță L și rezistență R (care poate fi neglijată în cazul oscilațiilor armonice simple). Starea fiecăruia dintre aceste sisteme poate fi caracterizată prin parametri ai căror valori variază sinusoidal în funcție de timp și deci ale căror oscilații sunt armonice. Acești parametri sunt
OSCILAȚII MECANICE by AURORA AGHEORGHIESEI () [Corola-publishinghouse/Science/344_a_618]
-
8 este reprezentată schematic o mașină asincronă trifazată, cu rotor bobinat. Cele trei faze statorice, conectate în stea sunt alimentate de la un sistem trifazat simetric de tensiuni. O fază statorică având 11Wkw spire efective este caracterizată prin rezistența R1 și inductanța de scăpări Ls1. câmpul statoric Înfășurările rotorice sunt conectate în stea cu capetele accesibile, racordate la reostatul trifazat de pornire Rp. Cele trei faze rotorice au câte kw2W2 spire efective și sunt caracterizate de rezistența R2 și inductanța de scăpări
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
R1 și inductanța de scăpări Ls1. câmpul statoric Înfășurările rotorice sunt conectate în stea cu capetele accesibile, racordate la reostatul trifazat de pornire Rp. Cele trei faze rotorice au câte kw2W2 spire efective și sunt caracterizate de rezistența R2 și inductanța de scăpări Ls2. 5.2.2.1 Funcționarea mașinii asincrone cu rotor imobil la gol Se consideră rotorul fix, iar circuitul rotoric este deschis (Rp este infinit). Statorul este conectat la rețeaua trifazată, curenții absorbiți pe cele trei faze constituie
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
nu), care furnizează curent cvasicontinuu unui invertor, de la care se obțin pulsuri de curent ce străbat înfășurările mașinii asincrone trifazate [10, 18, 29, 55, 56, 60]. Între redresor și invertor, pe circuitul numit intermediar de c.c. se folosește o inductanță de valori ridicate care are rolul de filtrare a c.c. și de menținere a acestuia la o valoare impusă. Se poate, deci, considera că prin fazele statorice ale mașinii, curentul are o valoare impusă (efectivă) I1 - constantă. În general
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
în curent și în tensiune (cu semiconductoare) având posibilități de deschidere și închidere comandate în ambele sensuri, fiind dificilă realizarea lor la puteri medii și mari. Ondulorul (invertorul) de tensiune este indicat pentru asocierea cu motorul asincron, datorită faptului că inductanța motorului se comportă ca un filtru trece - jos, iar curenții au un conținut de armonici inferior celui al tensiunilor furnizate. Cel mai des folosit invertor de tensiune este cel cu modulație în lățime a impulsurilor, MLI, sau PWM (Pulse Width
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
MLI, acestea putându-și schimba între ele rolurile când mașina funcționează în regim de generator asincron. Invertorul de curent are schema de principiu din figura 5.47 și prezintă avantajul de a fi alimentat printr-un simplu redresor clasic. Din cauza inductanței sale, motorul asincron nu este facil de alimentat prin invertor de curent, întrucât la aplicarea de impulsuri ale curenților apar supratensiuni pronunțate pe aceste inductanțe. Limitarea supratensiunilor se poate realiza, într-o variantă, prin utilizarea de una sau mai multe
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
5.47 și prezintă avantajul de a fi alimentat printr-un simplu redresor clasic. Din cauza inductanței sale, motorul asincron nu este facil de alimentat prin invertor de curent, întrucât la aplicarea de impulsuri ale curenților apar supratensiuni pronunțate pe aceste inductanțe. Limitarea supratensiunilor se poate realiza, într-o variantă, prin utilizarea de una sau mai multe capacități care se opun variației bruște a tensiunii la borne. Când se folosesc tiristoare convenționale comandate pe poartă, pentru amorsare sunt necesare circuite auxiliare de
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
efectuează pe baza analizei simplificate expuse în vol. I ([6] §1.3.3.5). Se pot exprima factorii de modificare a parametrilor astfel: factorul de modificare (majorare) a rezistenței, kR conform (1.148): (5.286) factorul de modificare (reducere) a inductanței (reactanței) de dispersie kX,conform (1.152): (5.287) unde ξ se numește înălțime redusă (virtuală) a barei, dată de: /h (5.288) h este înălțimea efectivă a barei iar δ este adâncimea de pătrundere, dată de (5.280). Pentru
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
în mod special pentru determinarea parametrilor la pornire, când înălțimea h a barei este mare. Practic, raportul h/b este cuprins într-un domeniu larg (5< h/b <12). Relațiile (5.286) si (5.287) exprimă legătura dintre rezistența, respectiv inductanța barei în curent alternativ și aceleași mărimi considerate în curent continuu. Factorul adimensional ξ este dependent de δ care variază cu frecvența curenților în rotor. Fenomenul de refulare influențează preponderent parametrii electrici ai barei, cei ai părților frontale (inelele de
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
trifazată în regim simetric staționar 5.6.2.2 Schema echivalentă, amorsarea la gol a GA Schema electrică echivalentă pe o fază este reprezentată în fig.5.69 b), unde s-a utilizat fig.5.9 a), cu precizarea că inductanța de pe ramura din mijloc de magnetizare Xm este presupusă neliniară datorită intervenției saturației. Practic această mărime se poate determina printr-o încercare de mers în gol la tensiune variabilă sau din curba de magnetizare a mașinii dedusă din calcule, în
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
Există, pentru o anumită pulsație mecanică de rotație , o valoare critică a capacității de fază Cf , dată de (5.309), începând de la care GA se amorsează. Problema se poate pune și altfel, pentru o anumită capacitate dată, Cf și o inductanță de magnetizare (deci o anumită mașină) Lm0 dată, se poate găsi o valoare critică a pulsației sau a turației, începând de la care GA se amorsează, anume: 00 2 1;1 mf cr mf cr LC f LC (5.310) Se
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
continua calculul dacă se consideră cazul particular al amortizărilor mici, când , ceea ce conduce la o ecuație mai simplă: (5.319) ale cărei soluții sunt pulsațiile de rezonanță: (5.320) Prima valoare, 1 se numește pulsație de rezonanță a condensatorului cu inductanța de mers în gol, iar cea de-a doua valoare, 2 se numește pulsație de rezonanță a condensatorului cu inductanța de scurtcircuit a mașinii. Relația de legătură dintre aceste pulsații este: (5.321) Întrucât este de valori mici, rezultă că
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
ale cărei soluții sunt pulsațiile de rezonanță: (5.320) Prima valoare, 1 se numește pulsație de rezonanță a condensatorului cu inductanța de mers în gol, iar cea de-a doua valoare, 2 se numește pulsație de rezonanță a condensatorului cu inductanța de scurtcircuit a mașinii. Relația de legătură dintre aceste pulsații este: (5.321) Întrucât este de valori mici, rezultă că . Dacă se presupune că a fost determinată capacitatea condensatorului în paralel cu fazele mașinii, încât pulsația de rezonanță la gol
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
paralel sau este necesară folosirea unor relee speciale de tensiune, pentru a nu provoca defecțiuni consumatorilor, datorate creșterii tensiunii. Un alt aspect care intervine în funcționarea GA este legat de limitele de variație a mărimilor și în special a reactanței (inductanței) de magnetizare, care depinde de saturația circuitului magnetic. Deoarece (la mersul în gol) este variabilă, autoexcitația nu se produce la o valoare certă a turației ci pe un domeniu mai restrâns sau mai larg de variație a acesteia. Limita inferioară
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
Deoarece (la mersul în gol) este variabilă, autoexcitația nu se produce la o valoare certă a turației ci pe un domeniu mai restrâns sau mai larg de variație a acesteia. Limita inferioară a turației corespunde valorii celei mai mari a inductanței de magnetizare când mașina este nesaturată. La turații crescute autoexcitația se manifestă prin curenți mici. Dacă, față de o anumită situație, survine o nouă creștere a turației, curentul se modifică în sensul creșterii sale, inductanța de magnetizare 1LLm devine mai mică
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
corespunde valorii celei mai mari a inductanței de magnetizare când mașina este nesaturată. La turații crescute autoexcitația se manifestă prin curenți mici. Dacă, față de o anumită situație, survine o nouă creștere a turației, curentul se modifică în sensul creșterii sale, inductanța de magnetizare 1LLm devine mai mică, menținându-se condițiile exprimate de relațiile (5.315) și (5.320). În general limita superioară a domeniului autoexcitației nu poate fi atinsă, deoarece intervine curentul de sarcină, care crește peste valorile admise de mașină
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
cea corespunzătoare mersului în gol când tensiunea aplicată statorului, de pulsație [rad/s] 314 N , este egală cu cea nominală. În această situație se poate afla curentul de fază la gol, anume la . Rezultă din (5.332), AI 8,2110 . Inductanța NLL 11 se deduce imediat pentru s = 0, din schema echivalentă, anume: de unde: [H]. Valoarea capacității de fază Cf necesară autoexcitării la gol în condițiile se deduce din (5.320). Rezultă . În cazul funcționării pe o sarcină pur-inductivă, capabilă să
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
iar IC -defazat în avans cu /2, deci: , iar între modulele curenților este valabilă relația: . Deci:unde: , egalitate care devine o ecuație în Im, prin a cărei rezolvare se obține soluția: . Se poate calcula tensiunea de fază: și curenții prin inductanța de sarcină Lu și prin condensatorul C, adică, respectiv . Se constată că , adică C furnizează curent reactiv atât mașinii (fazei), cât și sarcinii. Se va considera acum cazul unei sarcini pur-capacitive când curentul are valoarea de 10 A în condițiile
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
gol) se readuce capacitatea la valoarea de 322 610 F, iar tensiunea la borne se obține din condiția de autoexcitare: :sau; , de unde rezultă: precum și . Diferența de 3V, față de valoarea așteptată, 220V se datorează unor neglijări, printre care și cea a inductanței de scăpări. Pentru aprofundarea funcționării în sarcină a unui GA autoexcitat se apelează la caracteristica externă a acestuia, definită ca dependență a tensiunii la bornele statorului în funcție de curentul de sarcină în condițiile păstrării constante a vitezei de antrenare și a
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
prin: (5.355) Se poate considera schema echivalentă pe fază a unei MAB, fig. 5.88 a) formată din cele două circuite: statoric și rotoric, cărora li se aplică tensiunile date de (5.346), aceste circuite fiind cuplate printr-o inductanță variabilă, L12. Curentul de linie Il1 se ramifică prin faza statorică, respectiv rotorică, încât: . Pe de altă parte, în nodul N este valabilă relația: , adică: , fig. 5.89 b). Se poate aplica teoria circuitelor cuplate magnetic, § 2.2.2.6
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]