1,429 matches
-
diferite. ... 6.3. Pentru dimensionarea și verificarea lucrărilor de protecție și consolidare a taluzurilor este necesar a se determina prin calcul următoarele: – viteza de antrenare a particulelor de pământ sau a elementelor de protecție; ... – forța hidrodinamică a valurilor de izbire în taluz și efectul de emersiune la retragerea valului; ... – presiunea statică a gheții (podului de gheață); ... – forța de izbire în taluz a plutitorilor sau sloiurilor; ... – dimensionarea stratului filtrant/drenant; ... – stabilitatea generală a lucrării la alunecare. ... 6.3.1. Calculul vitezei de antrenare se realizează în
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
calcul următoarele: – viteza de antrenare a particulelor de pământ sau a elementelor de protecție; ... – forța hidrodinamică a valurilor de izbire în taluz și efectul de emersiune la retragerea valului; ... – presiunea statică a gheții (podului de gheață); ... – forța de izbire în taluz a plutitorilor sau sloiurilor; ... – dimensionarea stratului filtrant/drenant; ... – stabilitatea generală a lucrării la alunecare. ... 6.3.1. Calculul vitezei de antrenare se realizează în funcție de natura terenului din care este constituit taluzul și fundul canalului, taluzul digului sau în funcție de tipul
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
statică a gheții (podului de gheață); ... – forța de izbire în taluz a plutitorilor sau sloiurilor; ... – dimensionarea stratului filtrant/drenant; ... – stabilitatea generală a lucrării la alunecare. ... 6.3.1. Calculul vitezei de antrenare se realizează în funcție de natura terenului din care este constituit taluzul și fundul canalului, taluzul digului sau în funcție de tipul protecției sau consolidării. 6.3.1.1. Viteza de antrenare a particulelor de pământuri necoezive (nisipuri) pe plan orizontal se calculează cu formula Velicanov-Levi-Knoroz [20]. unde: v_a - viteza de afuiere (m/s); d - diametrul
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
de gheață); ... – forța de izbire în taluz a plutitorilor sau sloiurilor; ... – dimensionarea stratului filtrant/drenant; ... – stabilitatea generală a lucrării la alunecare. ... 6.3.1. Calculul vitezei de antrenare se realizează în funcție de natura terenului din care este constituit taluzul și fundul canalului, taluzul digului sau în funcție de tipul protecției sau consolidării. 6.3.1.1. Viteza de antrenare a particulelor de pământuri necoezive (nisipuri) pe plan orizontal se calculează cu formula Velicanov-Levi-Knoroz [20]. unde: v_a - viteza de afuiere (m/s); d - diametrul particulei de pământ din
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
de actualitate!) și poate fi, după caz: – viteză medie în albie majoră; ... – viteză medie în albie minoră; ... – viteză medie a întregii secțiuni (combinate). ... Pentru rigurozitate, valoarea vitezei curgerii trebuie să rezulte din modelarea curgerii care va determina viteza maximă pe taluz. În tabelele nr. 1 și nr. 2 sunt prezentate orientativ vitezele medii admisibile pentru diferite tipuri de pământuri din care sunt constituite albiile cursurilor de apă [1]. Tabelul nr. 1 Viteze medii admisibile pentru diferite categorii de terenuri [1] - date
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
1,40 1,48154 38,519 3940 O altă metodă de evaluare a fenomenului de eroziune a albiei cursului de apă sau a lucrărilor de protecție sau consolidare a taluzurilor constă în determinarea forței unitare de antrenare F_a care pentru fundul albiei și taluzuri cu pantă moderată are expresia [7]: F_a = γ_w hI (6) unde: γ_w - greutatea specifică volumetrică a apei (kN/mc); h - adâncimea apei (m); I - panta hidraulică. Orientativ, în tabelul nr. 5 sunt prezentate valorile maxime admisibile ale forței unitare de antrenare
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
h - adâncimea apei (m); I - panta hidraulică. Orientativ, în tabelul nr. 5 sunt prezentate valorile maxime admisibile ale forței unitare de antrenare pentru diferite tipuri de pământ în care sunt realizate canalele precum și pentru diferite tipuri de protecții de taluz. Tabelul nr. 5 Valorile maxime admisibile ale forței unitare de antrenare pentru diferite tipuri de terenuri și îmbrăcăminți ale malului și taluzului [7]. Nr. crt. Natura terenului sau a îmbrăcăminții Fa (daN/mp) 1. Nisip cuarțos obișnuit, cu diametrul 0,20 - 0,40
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
pentru diferite tipuri de pământ în care sunt realizate canalele precum și pentru diferite tipuri de protecții de taluz. Tabelul nr. 5 Valorile maxime admisibile ale forței unitare de antrenare pentru diferite tipuri de terenuri și îmbrăcăminți ale malului și taluzului [7]. Nr. crt. Natura terenului sau a îmbrăcăminții Fa (daN/mp) 1. Nisip cuarțos obișnuit, cu diametrul 0,20 - 0,40 mm 0,18 - 0,20 2. Idem 0,40 - 1,00 mm 0,25 - 0,30 3. Idem, până la 2 mm 0,40 4. Amestec de nisip mare
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
24,00 30. Zidărie de piatră 20,00 - 50,00 31. îmbrăcăminte de beton monolit 30,00 - 60,00 32. Căsoaie 16,00 - 100,00 33. Îmbrăcăminte de beton armat 80,00 - 100,00 34. Apărări cu gabioane (umplute cu piatră de dimensiuni mari) 25,00 - 150,00 Observație: F_max pe taluz este aproximativ egal cu: F_max = 0,75γ_w hI, (6.1) unde h este adâncimea apei la piciorul taluzului. ... ... 6.3.2. Valurile formate de vânturi puternice acționează asupra taluzurilor sub două forme: – acțiunea dinamică de izbire a taluzului de către masa de apă în
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
16,00 - 100,00 33. Îmbrăcăminte de beton armat 80,00 - 100,00 34. Apărări cu gabioane (umplute cu piatră de dimensiuni mari) 25,00 - 150,00 Observație: F_max pe taluz este aproximativ egal cu: F_max = 0,75γ_w hI, (6.1) unde h este adâncimea apei la piciorul taluzului. ... ... 6.3.2. Valurile formate de vânturi puternice acționează asupra taluzurilor sub două forme: – acțiunea dinamică de izbire a taluzului de către masa de apă în mișcare; ... – acțiunea de emersiune la retragerea valului de pe taluz, după deferlare; pentru pereurile constituite din
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
mari) 25,00 - 150,00 Observație: F_max pe taluz este aproximativ egal cu: F_max = 0,75γ_w hI, (6.1) unde h este adâncimea apei la piciorul taluzului. ... ... 6.3.2. Valurile formate de vânturi puternice acționează asupra taluzurilor sub două forme: – acțiunea dinamică de izbire a taluzului de către masa de apă în mișcare; ... – acțiunea de emersiune la retragerea valului de pe taluz, după deferlare; pentru pereurile constituite din blocuri sau dale, este o acțiune de antrenare produsă de scurgerea apei printre elementele componente; pentru pereu de
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
h este adâncimea apei la piciorul taluzului. ... ... 6.3.2. Valurile formate de vânturi puternice acționează asupra taluzurilor sub două forme: – acțiunea dinamică de izbire a taluzului de către masa de apă în mișcare; ... – acțiunea de emersiune la retragerea valului de pe taluz, după deferlare; pentru pereurile constituite din blocuri sau dale, este o acțiune de antrenare produsă de scurgerea apei printre elementele componente; pentru pereu de beton (poate fi considerat impermeabil) poate să apară o subpresiune. ... Pentru dimensionarea consolidării la acțiunea valurilor
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
10 0,20 0,40 0,55 20 0,40 0,50 0,78 30 0,65 1,00 1,15 Pentru cazurile în care fetch-ul efectiv nu depășește 1 km, se poate admite H_val = 0,50 m, fără a efectua calcule. Înălțimea maximă de ridicare a valului pe taluz peste nivelul supraînălțat (fig. I-18) are expresia: a = 3,2k H_val tg α (9) unde k este un coeficient de rugozitate având valorile: k = 1 - suprafețe netede (fără rosturi); k = 0,9 - pereu din dale de beton rostuit; k = 0,6 ... 0,8 - pereu
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
a - înălțimea de ridicare a valului deferlat; b - căderea nivelului la întoarcerea curentului; c - adâncimea influențată de valuri; h_0- supraînălțarea nivelului mediu al apei. h_0 = Π/4 H_val^2/L_val (10) 6.3.2.1. Presiunea dinamică [3] maximă a valului în punctul de izbire a taluzului are distribuția redată în diagrama din fig. I-19 și se calculează cu relația: P_max ≈ 3γ_w H_val (11) Figura I.19. Diagrama presiunii dinamice a valului unde lungimile au următoarele valori: Epsilon_1 = 0,025 S; Epsilon_2 = 0,065 S; Epsilon_3 = 0,053 S; Epsilon_4 = 0,135
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
Diagrama presiunii dinamice a valului unde lungimile au următoarele valori: Epsilon_1 = 0,025 S; Epsilon_2 = 0,065 S; Epsilon_3 = 0,053 S; Epsilon_4 = 0,135 S. în care: Distanța (adâncimea) dintre nivelul liniștit și punctul de izbire și de maximă presiune a valului pe taluz se poate considera (valoare aproximativă [17]) Epsilon_0 = 0,023 L (m) (12.2) Pentru dimensionarea sau verificarea rezistenței pereului, presiunea dinamică trebuie cumulată cu presiunea hidrostatică corespunzătoare nivelului mediu al valurilor. ... 6.3.2.2. Efectul de emersiune apare în momentul când are loc scăderea
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
nivelului apei pe suprafața superioară a protecției sau consolidării (prin retragerea valului) iar pe fața inferioară presiunea se manifestă până la scurgerea apei printre elementele componente. Această diferență de presiune poate disloca bucăți din îmbrăcăminte, care se rostogolesc apoi pe taluz. Pentru prevenirea acestui fenomen, alegerea dimensiunilor componente ale îmbrăcăminții se poate face cu relații de tipul celor de mai jos [17]: – pentru pereu din anrocamente: ... – pentru pereu din piatră sau dale: ... unde: 0,21 H_val și 0,178 H_val reprezintă contrapresiunile generate
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
din piatră; d_an și d_p sunt diametrele anrocamentelor aruncate, respectiv ale pietrei așezate într-un pereu. μ - coeficient de siguranță egal cu 1,2 ... 1,5; γ_w - greutatea specifică a apei; γ_p - greutatea specifică a pietrei; m - cotangenta unghiului de înclinare a taluzului. Pentru plăcile din beton, grosimea minimă se poate calcula cu relația: unde: b - latura plăcii considerată pătrată; C - coeficient de formă în funcție de înclinarea taluzului (1,25 ... 1,5 pentru înclinări de 1:1,5 1:2); γ_b - greutatea specifică a betonului; α - unghiul
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
specifică a apei; γ_p - greutatea specifică a pietrei; m - cotangenta unghiului de înclinare a taluzului. Pentru plăcile din beton, grosimea minimă se poate calcula cu relația: unde: b - latura plăcii considerată pătrată; C - coeficient de formă în funcție de înclinarea taluzului (1,25 ... 1,5 pentru înclinări de 1:1,5 1:2); γ_b - greutatea specifică a betonului; α - unghiul de înclinare al taluzului față de orizontală. Celelalte notații au aceleași semnificații ca mai sus. Pentru pereele de beton poate să apară o subpresiune, în funcție
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
beton, grosimea minimă se poate calcula cu relația: unde: b - latura plăcii considerată pătrată; C - coeficient de formă în funcție de înclinarea taluzului (1,25 ... 1,5 pentru înclinări de 1:1,5 1:2); γ_b - greutatea specifică a betonului; α - unghiul de înclinare al taluzului față de orizontală. Celelalte notații au aceleași semnificații ca mai sus. Pentru pereele de beton poate să apară o subpresiune, în funcție de nivelul apei subterane și nivelul coborât (la retragerea valului) al apei pe fața pereului (vezi 6.3.6.c). ... ... 6.3.3
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
apare datorită dilatării acestuia, dilatare împiedicată de maluri. Fenomenul crește în intensitate cu cât creșterea temperaturii este mai mare într-un interval de timp mai scurt. De asemenea, trebuie menționat și efectul de smulgere al stratului de gheață. Când unghiul taluzului cu orizontala (a) este mai mic de 40° (respectiv ctg α > 1,20) presiunea statică a gheții nu se mai ia în considerație, deoarece în acest caz podul de gheață alunecă pe taluz [21]. Pentru unghiuri ale taluzurilor mai mari de
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
de smulgere al stratului de gheață. Când unghiul taluzului cu orizontala (a) este mai mic de 40° (respectiv ctg α > 1,20) presiunea statică a gheții nu se mai ia în considerație, deoarece în acest caz podul de gheață alunecă pe taluz [21]. Pentru unghiuri ale taluzurilor mai mari de 40° se recomandă formula lui Royen [6]. Astfel, pentru un pod de gheață cu lățimea sub 50 m: unde: P_g - presiunea statică a podului continuu de gheață h_g - grosimea podului de gheață
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
>150 m Psi 0,9 0,8 0,7 0,6 Această reducere se datorează voalării (flambării) podului de gheață. În România [6], pentru diferite lucrări s-a admis o presiune a gheții de 50...100 kN/mp. ... 6.3.4. Acțiunea dinamică a sloiurilor și plutitorilor solicită taluzul atât prin presiunea dinamică cât și prin frecare cu taluzul. 6.3.4.1. Presiunea dinamică maximă se calculează [17] cu relația: P_(g d max) = k_2 h_s R_c (16) unde: P_(g d max) - presiunea dinamică maximă a sloiurilor și plutitorilor (kN/mp
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
datorează voalării (flambării) podului de gheață. În România [6], pentru diferite lucrări s-a admis o presiune a gheții de 50...100 kN/mp. ... 6.3.4. Acțiunea dinamică a sloiurilor și plutitorilor solicită taluzul atât prin presiunea dinamică cât și prin frecare cu taluzul. 6.3.4.1. Presiunea dinamică maximă se calculează [17] cu relația: P_(g d max) = k_2 h_s R_c (16) unde: P_(g d max) - presiunea dinamică maximă a sloiurilor și plutitorilor (kN/mp); R_c - rezistența la compresiune a gheții (450 kN/mp); k_2 - coeficient
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
suficient de corect evaluată. Pentru dimensionare, este necesar ca presiunea gheții să fie inferioară capacității portante a protecției sau consolidării, astfel încât în momentul impactului sloiul de gheață să cedeze la compresiune. ... 6.3.4.2. Acțiunea de eroziune a sloiurilor asupra suprafeței taluzului se atenuează prin rostuire și reducerea asperităților, în vederea reducerii coeficientului de frecare, care pentru gheață pe beton este f = 0,11. ... 6.3.4.3. Forțele dinamice exercitate de plutitori asupra taluzurilor, datorită curentului apei, se calculează cu relațiile: R_x = 0,059 A_l v_t^2
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]
-
de frecare, care pentru gheață pe beton este f = 0,11. ... 6.3.4.3. Forțele dinamice exercitate de plutitori asupra taluzurilor, datorită curentului apei, se calculează cu relațiile: R_x = 0,059 A_l v_t^2 (17) R_y = 0,059 A_t v_l^2 (18) unde: R_x - componenta normală pe taluz a forței (kN); R_y - componenta longitudinală a forței (kN); A_l - suprafața longitudinală a plutitorului aflată sub nivelul apei (mp); A_t - suprafața transversală a plutitorului aflată sub nivelul apei (mp); v_l și v_t - componentele vitezei curentului pe cele două direcții (m/s
GHID din 17 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/276561]