8,846 matches
-
momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați; ... (b) momentul aplicat ansamblului care este echilibrat prin cuplul sistemului de forțe axiale din efect indirect care se dezvoltă la baza pereților cuplați; ... în raport cu valorile rezultate din calculul static liniar sub forța seismică de proiectare în pereți. (3) Prin redistribuire suma dintre momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați și cuplul sistemului de forțe axiale din efect indirect care se dezvoltă la baza pereților cuplați nu este modificată
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
critică a acestora. (10) În cazul în care momentul aplicat ansamblului care este echilibrat prin momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați se modifică în urma redistribuirii cu mai mult de 30% din valoarea rezultată din calculul static liniar este realizată verificarea structurii prin metoda de calcul static neliniar. ... ... 4.1.5. Diafragme (1) Prevederile din acest paragraf sunt aplicate la stabilirea eforturilor de proiectare în diafragmele constituite de planșeele solicitate la încărcări în planul median. (2) Valorile de proiectare ale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
formării mecanismului plastic, și încărcările care acționează direct asupra acestora. (3) În cazul pereților cu fundații izolate, valorile de proiectare ale eforturilor de la baza zonei critice a pereților, EFd, sunt determinate prin transformarea valorilor eforturilor rezultate din calculul static liniar cu ecuația: E_Fd = E_F,G + γ_Rd Ω E_F,E (4.17) unde: E_F,G efortul secțional produs de alte acțiuni decât acțiunea seismică care sunt incluse în combinația seismică de proiectare; E_F,E efortul secțional rezultat din calculul la acțiunea seismică de proiectare; Ω factor
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
cutie rigidă cu perete perimetral de subsol continuu, dacă factorul de supra-rezistență la încovoiere pentru fiecare perete al suprastructurii este mai mic decât 1,20, valorile de proiectare ale eforturilor în elementele sistemului de fundare se pot obține prin calculul static liniar al unui model complet al ansamblului suprastructură - infrastructură, rezemat pe mediu elastic, încărcat cu forțele seismice de proiectare multiplicate cu 1,5: F_h = 1,5F_b (4.18) ... 4.1.7. Metoda de calcul static neliniar (1) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt stabilite pe baza
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
prevedere se aplică tuturor elementelor structurale situate sub cota inferioară a zonei critice de la baza pereților. ... ... 4.2. Clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL (1) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt stabilite prin transformarea eforturilor rezultate din calculul structural liniar. (2) Valorile de proiectare ale momentelor încovoietoare și forțelor axiale sunt egale cu cele rezultate din calculul structural liniar. (3) Valorile de proiectare ele forțelor tăietoare sunt egale cu cele rezultate din calcul structural static liniar cu excepția celor din
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
proiectate pentru clasa de ductilitate DCL (1) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt stabilite prin transformarea eforturilor rezultate din calculul structural liniar. (2) Valorile de proiectare ale momentelor încovoietoare și forțelor axiale sunt egale cu cele rezultate din calculul structural liniar. (3) Valorile de proiectare ele forțelor tăietoare sunt egale cu cele rezultate din calcul structural static liniar cu excepția celor din pereții structurali care sunt egale cu forțele tăietoare din calculul structural liniar sub acțiunea forțelor seismice de proiectare, multiplicate
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
rezultate din calculul structural liniar. (2) Valorile de proiectare ale momentelor încovoietoare și forțelor axiale sunt egale cu cele rezultate din calculul structural liniar. (3) Valorile de proiectare ele forțelor tăietoare sunt egale cu cele rezultate din calcul structural static liniar cu excepția celor din pereții structurali care sunt egale cu forțele tăietoare din calculul structural liniar sub acțiunea forțelor seismice de proiectare, multiplicate cu 1,20: V_Ed = 1,2V'_Ed (4.19) unde: V_Ed valoarea de proiectare a forței tăietoare în perete; V'_Ed valoarea
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
egale cu cele rezultate din calculul structural liniar. (3) Valorile de proiectare ele forțelor tăietoare sunt egale cu cele rezultate din calcul structural static liniar cu excepția celor din pereții structurali care sunt egale cu forțele tăietoare din calculul structural liniar sub acțiunea forțelor seismice de proiectare, multiplicate cu 1,20: V_Ed = 1,2V'_Ed (4.19) unde: V_Ed valoarea de proiectare a forței tăietoare în perete; V'_Ed valoarea forței tăietoare rezultată din calculul structural în combinația seismică de proiectare. (4) Valorile de proiectare ale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
V'_Ed valoarea forței tăietoare rezultată din calculul structural în combinația seismică de proiectare. (4) Valorile de proiectare ale eforturilor în diafragme, constituite de planșeele solicitate la încărcări paralele cu planul lor median, sunt egale cu eforturile rezultate din calculul static liniar al structurii, multiplicate cu 1,2. (5) Valorile de proiectare ale eforturilor în infrastructură și fundații sunt egale cu eforturile rezultate din calculul static liniar, considerând deformabilitatea terenului de fundare, multiplicate cu 1,2. ... 4.3. Alte prevederi (1) În cazul elementelor prefabricate
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
solicitate la încărcări paralele cu planul lor median, sunt egale cu eforturile rezultate din calculul static liniar al structurii, multiplicate cu 1,2. (5) Valorile de proiectare ale eforturilor în infrastructură și fundații sunt egale cu eforturile rezultate din calculul static liniar, considerând deformabilitatea terenului de fundare, multiplicate cu 1,2. ... 4.3. Alte prevederi (1) În cazul elementelor prefabricate, utilizate la realizarea structurilor cu pereți, valorile de proiectare ale eforturilor din îmbinări corespund stării de eforturi asociate mobilizării complete a mecanismului plastic, ținând
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
Starea Limită de Degradare Semnificativă, cu metoda bazată pe modelul de confinare din SR EN 1992-1-1. (5) Prin excepție de la (4), în cazul în care rotirile așteptate la incidența cutremurului de proiectare sunt determinate prin metoda de calcul static liniar, valorile admisibile ale rotirilor, (θ_u)^ULS, pentru verificări la Starea Limită Ultimă, se pot stabili simplificat, astfel: (a) valorile admise ale rotirilor pereților sunt egale cu 0,01 rad, pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH, și 0,0075 rad, pentru clădiri
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
Stâlpi de cadru ... 5.2.2.2. Grinzi de cadru ... 5.2.2.3. Arce ... 5.2.2.4. Grinzi cu zăbrele ... 5.2.2.5. Pane de acoperiș ... 5.2.2.6. Pane de compresiune ... 5.2.2.7. Stâlpi intermediari și stâlpi de fronton ... 5.2.2.8. Fundații ... ... 5.2.3. Sisteme de contravântuire 5.2.3.1. Sisteme de contravântuire de tip liniar ... 5.2.3.2. Sistem de contravântuire cu elemente de suprafață ... ... ... 5.3. Structuri cu pereți de lemn 5.3.1. Structuri cu pereți din panouri de lemn 5.3.1.1. Forma și alcătuirea de ansamblu ... 5.3.1.2. Panourile din lemn ... 5.3.1.3. Planșee ... 5.3.1.4. Principii de modelare și dimensionare
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
secțiunii slăbite trebuie să fie de minimum 38 mm, iar a secțiunii brute de minimum 58 mm, în cazul elementelor solicitate la întindere pentru care tensiunea normală maximă depășește 70% din rezistența de calcul la întindere. (18) La proiectarea elementelor liniare de construcție se recomandă respectarea rapoartele maxime indicate în Tabelul 3.1. Tabelul 3.1 Condiții de asigurare la flambaj lateral Nr. crt. Condiții de asigurare la flambaj lateral Raport maxim h/b 1. Când nu există reazeme intermediare pe latura comprimată 4
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de calcul (1) Stabilirea eforturilor și deformațiilor din elementele structurale pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM se face prin calcul structural, utilizând una sau mai multe dintre următoarele metode de calcul: (a) metoda de calcul static liniar: – metoda forțelor laterale statice echivalente; ... – metoda calculului modal cu spectre de răspuns; ... ... (b) metoda de calcul static neliniar; ... (c) metoda de calcul dinamic neliniar. ... (2) Stabilirea eforturilor și deformațiilor din elementele structurale pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
spectre de răspuns; ... ... (b) metoda de calcul static neliniar; ... (c) metoda de calcul dinamic neliniar. ... (2) Stabilirea eforturilor și deformațiilor din elementele structurale pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL se poate face printr-una dintre metodele de calcul liniar. (3) Metodele de analiză globală a structurilor sunt: (a) analiza de ordin I (simplificată) - determinarea eforturilor de proiectare se bazează pe teoria liniarității geometrice, care consideră în analiză echilibrul sistemului static nedeformat. Calculul de ordinul I este de obicei o
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
structurală se consideră lunecarea relativă a pieselor din îmbinare. Prezența în îmbinare a unor piese suplimentare cu rol de fonoizolare și etanșare la aer/apă/foc influențează comportarea acesteia. în acest sens, se realizează modele de calcul cu element finit pentru analiza liniară sau neliniară care să țină cont de rigiditatea îmbinărilor, evaluată conform SR EN 1995. ... 4.3.2. Clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM (1) Valoarea de proiectare a efortului din zona dispativă reprezintă valoarea efortului care se dezvoltă atunci
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
ductilitate joasă (DCL) vor respecta, în principal, regulile de proiectare generale pentru construcții din lemn împreună cu prevederile suplimentare specifice acestei clase date în prezentul capitol. (3) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt egale cu cele rezultate din calculul structural liniar. ... ... 4.4. Materiale (1) Prezentul normativ face referire la structurile realizate din: lemn masiv, lemn lamelat încleiat (glulam), lemn lamelat din fâșii subțiri de furnir (LVL), plăci cu fibre dublu orientate (OSB), placaj, plăci fibrolemnoase (PFL), plăci din așchii din lemn
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de a prelua încărcările orizontale, provenite în principal din acțiunea seismului și vântului. (2) Pentru a asigura conlucrarea spațială a cadrelor de lemn trebuie asigurată continuitatea contravântuirilor pe toată înălțimea structurii. (3) Sistemul de contravântuire poate fi constituit din elemente liniare sau din elemente de suprafață. (4) Criteriul de decizie pentru stabilirea numărului de travee contravântuite îl reprezintă dimensiunea construcției. Sistemul de contravântuiri se amplasează în cel puțin două travee, pe fiecare fațadă, poziționate obligatoriu la colțurile structurii. (5) Pentru contravântuirile
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de suprafață. (4) Criteriul de decizie pentru stabilirea numărului de travee contravântuite îl reprezintă dimensiunea construcției. Sistemul de contravântuiri se amplasează în cel puțin două travee, pe fiecare fațadă, poziționate obligatoriu la colțurile structurii. (5) Pentru contravântuirile verticale din elemente liniare se recomandă sistemele în X, V sau cu contrafișe, în două sau mai multe travee, pe una sau două direcții, în funcție de schema statică adoptată a structurii (Figura 5.1 Figura 5.2 Figura 5.3 ). Sistemul de contravântuiri liniare poate fi
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
din elemente liniare se recomandă sistemele în X, V sau cu contrafișe, în două sau mai multe travee, pe una sau două direcții, în funcție de schema statică adoptată a structurii (Figura 5.1 Figura 5.2 Figura 5.3 ). Sistemul de contravântuiri liniare poate fi realizat din elemente de lemn sau metal. (6) La structurile în cadre contravântuite cu diagonale în V, elementele orizontale vor fi continue în punctul de intersecție al diagonalelor. (7) Sistemul de contravântuire al structurii poate fi asigurat prin
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
contravântuire pot fi realizate din elemente CLT, din elemente de tip panouri de lemn, panouri rigide cu tablă cutată, panouri de zidărie etc. (9) În cazul în care soluția adoptată nu asigură indeformabilitatea structurii se vor amplasa contravântuiri de tip liniar. ... 5.1.4. Planșee (1) Diafragmele de lemn sunt planșee cu rigiditate semnificativă în planul lor, capabile să preia și să transmită forțele orizontale către elementele structurale verticale și să asigure angajarea solidară și coordonată a acestora. (2) Proiectarea diafragmelor de lemn
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
ține cont de rigiditatea prinderilor dintre elementele structurale verticale și planșeul de lemn, inclusiv de efectul pieselor suplimentare introduse cu rol de fonoizolare și etanșare la aer/apă/foc dacă acestea sunt utilizate. ... 5.1.5. Soluții constructive pentru alcătuirea elementelor structurale (1) Elementele liniare de tip stâlpi, grinzi de cadru, grinzi de planșee pot fi realizate din lemn masiv, lemn lamelat încleiat (glulam), LVL sau alte produse derivate din lemn. Cadrele spațiale sunt constituite din ansambluri stâlp-grindă ( Anexa C ). (2) Dimensiunea minimă a stâlpilor
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de ansamblu a structurii implică utilizarea de cadre transversale, unde fiecare cadru plan constituie un sistem geometric indeformabil în planul lui (Figura 5.5 a). (4) Indeformabilitatea geometrică în direcția longitudinală se realizează printr-un sistem de contravântuiri (format din elemente liniare sau din elemente de suprafață) (Figura 5.5 b). (5) La stabilirea conformării construcției, pentru criteriile referitoare la condițiile de regularitate în plan și pe verticală, se vor respecta prevederile din codul de proiectare P 100-1.1 Figura 5.6 Structuri cu cadre
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
obțină un sistem structural uniform, compact și simetric, cu posibilitatea distribuirii eforturilor cât mai simplu și mai avantajos între elemente structurale ale construcției și a transmiterii lor la terenul de fundare. (6) Sistemul de contravântuire poate fi constituit din elemente liniare sau din elemente de suprafață. 5.2.3.1. Sisteme de contravântuire de tip liniar (1) Sistemul de contravântuire de tip liniar este constituit din elemente liniare din lemn sau metal, cu secțiune constantă. (2) Sistemul de contravântuire cuprinde: (a) la nivelul acoperișului
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
cât mai simplu și mai avantajos între elemente structurale ale construcției și a transmiterii lor la terenul de fundare. (6) Sistemul de contravântuire poate fi constituit din elemente liniare sau din elemente de suprafață. 5.2.3.1. Sisteme de contravântuire de tip liniar (1) Sistemul de contravântuire de tip liniar este constituit din elemente liniare din lemn sau metal, cu secțiune constantă. (2) Sistemul de contravântuire cuprinde: (a) la nivelul acoperișului: i. contravântuiri orizontale dispuse transversal halei; ... ii. contravântuiri orizontale dispuse în lungul
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]