527 matches
-
Simbol I.5.4. Parametri de performanță caracteristici elementelor de anvelopa necesari la evaluarea performanței energetice a clădirilor Parametrii de performanță caracteristici elementelor de anvelopa, necesari pentru evaluarea performanței energetice a clădirilor sunt: - rezistente termice unidirecționale (R), respectiv transmitante termice unidirecționale (U), - rezistente termice (R'), respectiv transmitante termice (U') corectate cu efectul punților termice; raportul dintre rezistență termică corectata și rezistența termică unidirecționala (r), - rezistente termice corectate, medii, pentru fiecare tip de element de construcție perimetral, pe ansamblul clădirii (R'm
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
elementelor de anvelopa, necesari pentru evaluarea performanței energetice a clădirilor sunt: - rezistente termice unidirecționale (R), respectiv transmitante termice unidirecționale (U), - rezistente termice (R'), respectiv transmitante termice (U') corectate cu efectul punților termice; raportul dintre rezistență termică corectata și rezistența termică unidirecționala (r), - rezistente termice corectate, medii, pentru fiecare tip de element de construcție perimetral, pe ansamblul clădirii (R'm); - rezistență termică corectata, medie, a anvelopei clădirii (R'M); respectiv transmitanta termică corectata, medie, a anvelopei clădirii (U'cladire) Alți parametri utilizați
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
din acestea, în vederea evaluării performanței energetice a clădirilor Programe de calcul elaborate în România și utilizate în practică curentă de cercetare și proiectare începând cu anul 1978 1.1. REGIMUL TERMIC STAȚIONAR 1.1.1. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D) ; 1.1.2. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ ȘI CÂMPUL DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APĂ a. Calcul la condens unidirecțional (1-D) b. Calcul la condens plan, bidimensional (2-D) c. Calcul
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
TERMIC STAȚIONAR 1.1.1. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D) ; 1.1.2. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ ȘI CÂMPUL DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APĂ a. Calcul la condens unidirecțional (1-D) b. Calcul la condens plan, bidimensional (2-D) c. Calcul la condens spațial, tridimensional (3-D) 1.1.3. CALCULUL NELINIAR AL CÂMPULUI DE TEMPERATURĂ ȘI A CÂMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilității termice cu temperatură și umiditatea. a
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
b. Calcul la condens plan, bidimensional (2-D) c. Calcul la condens spațial, tridimensional (3-D) 1.1.3. CALCULUL NELINIAR AL CÂMPULUI DE TEMPERATURĂ ȘI A CÂMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilității termice cu temperatură și umiditatea. a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.2. REGIMUL TERMIC NESTATIONAR 1.2.1. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.2.2. CALCULUL
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
CÂMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilității termice cu temperatură și umiditatea. a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.2. REGIMUL TERMIC NESTATIONAR 1.2.1. CÂMPUL DE TEMPERATURĂ a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.2.2. CALCULUL NELINIAR AL CÂMPULUI DE TEMPERATURĂ ȘI AL CÂMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilității termice cu temperatură și umiditatea. a. Calcul unidirecțional (1-D); b
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.2.2. CALCULUL NELINIAR AL CÂMPULUI DE TEMPERATURĂ ȘI AL CÂMPULUI DE DIFUZIE A VAPORILOR DE APA-variatia conductibilității termice cu temperatură și umiditatea. a. Calcul unidirecțional (1-D); b. Calcul plan, bidimensional (2-D); c. Calcul spațial, tridimensional (3-D); 1.3. PROGRAME DE CALCUL TERMOTEHNIC AUTOMAT CU CARACTER GENERAL. a. Calculul coeficienților globali de izolare termică G și G1. b. Optimizare termoenergetica. c. Trasarea izotermelor de referință pe
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
DE REDUCERE/CORECȚIE "r1" ȘI "r2" LEGENDĂ l lungimea însumata a tuturor punților termice liniare [m]; p ponderea însumata a tuturor zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [-]; A aria totală a elementului de construcție, caracterizată prin aceiași rezistență termică unidirecționala [mp]; U transmitanta termică unidirecționala, medie, ponderata, aferentă ariei totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)]; R rezistență termică unidirecționala din câmp curent [mpK/W]; R(1) rezistență termică unidirecționala a tuturor straturilor cuprinse între cota
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
r2" LEGENDĂ l lungimea însumata a tuturor punților termice liniare [m]; p ponderea însumata a tuturor zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [-]; A aria totală a elementului de construcție, caracterizată prin aceiași rezistență termică unidirecționala [mp]; U transmitanta termică unidirecționala, medie, ponderata, aferentă ariei totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)]; R rezistență termică unidirecționala din câmp curent [mpK/W]; R(1) rezistență termică unidirecționala a tuturor straturilor cuprinse între cota ±0,00 și cota stratului
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
mai putin izolate termic [-]; A aria totală a elementului de construcție, caracterizată prin aceiași rezistență termică unidirecționala [mp]; U transmitanta termică unidirecționala, medie, ponderata, aferentă ariei totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)]; R rezistență termică unidirecționala din câmp curent [mpK/W]; R(1) rezistență termică unidirecționala a tuturor straturilor cuprinse între cota ±0,00 și cota stratului invariabil (CSI), la care se adaugă rezistență la transfer termic superficial interior [mpK/W] r(1) coeficientul de reducere
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
construcție, caracterizată prin aceiași rezistență termică unidirecționala [mp]; U transmitanta termică unidirecționala, medie, ponderata, aferentă ariei totale a zonelor neizolate sau mai putin izolate termic [W/(mpK)]; R rezistență termică unidirecționala din câmp curent [mpK/W]; R(1) rezistență termică unidirecționala a tuturor straturilor cuprinse între cota ±0,00 și cota stratului invariabil (CSI), la care se adaugă rezistență la transfer termic superficial interior [mpK/W] r(1) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirecționale din câmp curent, care ține seama
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
mpK/W]; R(1) rezistență termică unidirecționala a tuturor straturilor cuprinse între cota ±0,00 și cota stratului invariabil (CSI), la care se adaugă rezistență la transfer termic superficial interior [mpK/W] r(1) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirecționale din câmp curent, care ține seama de influență punților termice liniare [-]; r(2) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirecționale din câmp curent, care ține seama de prezență, în cadrul ariei elementului de construcție perimetral, a unor zone neizolate sau mai
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
la care se adaugă rezistență la transfer termic superficial interior [mpK/W] r(1) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirecționale din câmp curent, care ține seama de influență punților termice liniare [-]; r(2) coeficientul de reducere a rezistentelor termice unidirecționale din câmp curent, care ține seama de prezență, în cadrul ariei elementului de construcție perimetral, a unor zone neizolate sau mai putin izolate termic [-]. f2Σ(psi(j) x 1(j)) psi = ----------------- coeficientul liniar de transfer termic, 1 mediu, ponderat [W/(mK
EUR-Lex () [Corola-website/Law/187153_a_188482]
-
mărunte din istoria unei limbi sunt observabile și deci studiate, transformările majore, care au nevoie de mai mult timp pentru a deveni vizibile, trec de multe ori neobservate. Se vorbește 76, mai mult la nivel teoretic, de existența unui ciclu (unidirecțional, dar repetabil) al schimbării în ceea ce privește tipologia morfologică a limbilor (limbi izolante > limbi aglutinante > limbi fuzionante). Problema oscilației limbilor între caracteristici de tip acuzativ și caracteristici de tip ergativ a atras atenția mai ales cercetătorilor care s-au ocupat de limbile
[Corola-publishinghouse/Science/84999_a_85785]
-
despre schimbarea lingvistică începe cu o clarificare necesară: la nivelul anumitor elemente, schimbarea lingvistică are o direcție unică, însă combinarea mai multor schimbări poate determina modificarea profilului tipologic al unei limbi. La nivelul parametrilor tipologici, schimbările nu sunt unice și unidirecționale. Această ultimă situație este ilustrată și de trecerile de la sistemul acuzativ la sistemul ergativ și invers, în absența unei direcții unice a schimbării. Mecanismele diacronice care permit astfel de schimbări lingvistice, în ambele sensuri, sunt (Dixon 1994: 186): reinterpretarea pasivului
[Corola-publishinghouse/Science/84999_a_85785]
-
și variația complement direct/complement prepozițional) nefiind asociate cu o schimbare în forma verbului. În ultima secțiune (7.) am avut în vedere tipurile de schimbări lingvistice care implică ergativitatea. Am subliniat că, spre deosebire de schimbările minore, o schimbare tipologică nu este unidirecțională, fiind inventariate, în bibliografia consacrată problemei, atât treceri de la sistemul acuzativ la cel ergativ, cât și invers. Din punctul de vedere al evoluției lingvistice, diversele tipuri de partiții prezentate sub 3.1.3. pot fi considerate dovezi ale unui stadiu
[Corola-publishinghouse/Science/84999_a_85785]
-
acesta riscă să devină un neadaptat, și chiar un caz patologic. Si, tot în termenii adaptării, putem interpreta procesul de diferențiere a stimulului sau, invers, de generalizare a stimulului. Invățarea răspunsului se face, deci, prin contiguitatea stimulilor, după un model unidirecțional simplu, de tip stimul-răspuns. Acest model este adaptat în special studiului fenomenelor viscerale. El este mai puțin adaptat în ceea ce privește studiul funcțiilor de relație, care depind de sistemul muscular striat. Modelul pavlovian rămâne cel mai utilizat în studiul reacțiilor emoționale, adică
[Corola-publishinghouse/Science/1994_a_3319]
-
glucoformatori, se realizează prin transformarea lor în substrate ale ciclului Krebs, direct convertibile în oxaloacetat sau piruvat. Gluconeogeneza din piruvat presupune în general parcurgerea în sens invers a etapelor glicolizei, cu mențiunea că trei dintre acestea sunt catalizate de enzime unidirecționale, toate kinaze: piruvat kinaza, fosfofructokinaza și hexokinaza (pentru mușchi) respectiv glucokinaza (pentru celelalte țesuturi glucoformatoare). Gluconeogeneza din aminoacizi glucoformatori are loc prin excelență în cursul proteolizei musculare, proces neeconomicos din punct de vedere biologic și de aceea desfășurat doar în
Tratat de diabet Paulescu by Octavian Savu, Constantin Ionescu-Tîrgovişte () [Corola-publishinghouse/Science/92217_a_92712]
-
transmitanța termică maximă U'(max) reprezintă valori de referință pentru rezistența termică corectată, respectiv transmitanța termică corectată, calculate ținând seama de influența punților termice aferente suprafețelor prin care are loc transferul termic prin transmisie. În câmp curent, valoarea rezistenței termice unidirecționale R este mult mai mare, iar valoarea transmitanței termice unidirecționale (coeficientului de transfer termic unidirecțional) este mult mai mică. Se face această precizare, pentru a evita posibile confuzii atunci când se compară valorile normate din reglementările românești cu cele existente în
EUR-Lex () [Corola-website/Law/227925_a_229254]
-
rezistența termică corectată, respectiv transmitanța termică corectată, calculate ținând seama de influența punților termice aferente suprafețelor prin care are loc transferul termic prin transmisie. În câmp curent, valoarea rezistenței termice unidirecționale R este mult mai mare, iar valoarea transmitanței termice unidirecționale (coeficientului de transfer termic unidirecțional) este mult mai mică. Se face această precizare, pentru a evita posibile confuzii atunci când se compară valorile normate din reglementările românești cu cele existente în reglementările unor țări europene care prevăd normarea valorilor unidirecționale, obținute
EUR-Lex () [Corola-website/Law/227925_a_229254]
-
termică corectată, calculate ținând seama de influența punților termice aferente suprafețelor prin care are loc transferul termic prin transmisie. În câmp curent, valoarea rezistenței termice unidirecționale R este mult mai mare, iar valoarea transmitanței termice unidirecționale (coeficientului de transfer termic unidirecțional) este mult mai mică. Se face această precizare, pentru a evita posibile confuzii atunci când se compară valorile normate din reglementările românești cu cele existente în reglementările unor țări europene care prevăd normarea valorilor unidirecționale, obținute în câmp curent, fără influența
EUR-Lex () [Corola-website/Law/227925_a_229254]
-
termice unidirecționale (coeficientului de transfer termic unidirecțional) este mult mai mică. Se face această precizare, pentru a evita posibile confuzii atunci când se compară valorile normate din reglementările românești cu cele existente în reglementările unor țări europene care prevăd normarea valorilor unidirecționale, obținute în câmp curent, fără influența punților termice. 2. Rezistența termică corectată a fiecărui element de construcție care alcătuiește anvelopa clădirii se va compara cu rezistența termică minimă R'(min), admisibilă, stabilită pentru clădirile noi, pe criterii de economie de
EUR-Lex () [Corola-website/Law/227925_a_229254]
-
în unități fizice): Lungime autostradă 9,5 km Profil transversal autostradă: Platformă 26,00 m Carosabil 2 x 7,50 m Profil transversal bucle și bretele: Platformă bretele bidirecționale 9,0 m Carosabil bretele bidirecționale 7,0 m Platformă bretele unidirecționale 6,0 m Carosabil bretele unidirecționale 4,0 m Poduri și pasaje ale autostrăzii 3 buc./133,30 m Pasaje peste autostradă 6 buc./388,80 m Noduri rutiere 1 buc. Spații de servicii și întreținere 1 buc. -----------
EUR-Lex () [Corola-website/Law/228779_a_230108]
-
5 km Profil transversal autostradă: Platformă 26,00 m Carosabil 2 x 7,50 m Profil transversal bucle și bretele: Platformă bretele bidirecționale 9,0 m Carosabil bretele bidirecționale 7,0 m Platformă bretele unidirecționale 6,0 m Carosabil bretele unidirecționale 4,0 m Poduri și pasaje ale autostrăzii 3 buc./133,30 m Pasaje peste autostradă 6 buc./388,80 m Noduri rutiere 1 buc. Spații de servicii și întreținere 1 buc. -----------
EUR-Lex () [Corola-website/Law/228779_a_230108]
-
1.1.1. Sistemul de ardere frontală (pe peretele camerei de combustie) În sistemele de ardere frontală orizontală, combustibilul este amestecat cu aerul de combustie. Arzătoarele sunt amplasate în linii, fie doar pe peretele din față - sistem de ardere frontală unidirecțională - fie pe ambii pereți, din față și din spate - sistem de ardere frontală în direcții opuse. Din momentul arderii cărbunelui, produsele de ardere fierbinți furnizează energia de aprindere necesară unei arderi stabile. 5.1.1.2. Sistemul de ardere tangențială
Analiză ecoeconomică pentru sectorul energetic – instrument pentru fundamentarea strategiilor privind schimbările climatice by Paul Calanter () [Corola-publishinghouse/Science/183_a_189]