736 matches
-
carcase ortogonale; ... – 0,40, pentru grinzi armate cu carcase diagonale. ... Pentru valori intermediare ale efortului axial mediu normalizat față de cele precizate la (5) (a), valorile factorilor de reducere a rigidității la încovoiere se stabilesc prin interpolare liniară. ... ... ... 3.3.3. Calcul static neliniar 3.3.3.1. Modelul de calcul (1) În cazul utilizării metodei de calcul static neliniar, la realizarea modelului pentru calcul structural sunt aplicate prevederile de la 3.3.2 împreună cu prevederile suplimentare date în acest paragraf. (2) Modelarea răspunsului neliniar al elementelor structurale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
efortului axial mediu normalizat față de cele precizate la (5) (a), valorile factorilor de reducere a rigidității la încovoiere se stabilesc prin interpolare liniară. ... ... ... 3.3.3. Calcul static neliniar 3.3.3.1. Modelul de calcul (1) În cazul utilizării metodei de calcul static neliniar, la realizarea modelului pentru calcul structural sunt aplicate prevederile de la 3.3.2 împreună cu prevederile suplimentare date în acest paragraf. (2) Modelarea răspunsului neliniar al elementelor structurale este realizat astfel încât să se poată identifica mecanismul plastic al structurii sub
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
3.3.3. Calcul static neliniar 3.3.3.1. Modelul de calcul (1) În cazul utilizării metodei de calcul static neliniar, la realizarea modelului pentru calcul structural sunt aplicate prevederile de la 3.3.2 împreună cu prevederile suplimentare date în acest paragraf. (2) Modelarea răspunsului neliniar al elementelor structurale este realizat astfel încât să se poată identifica mecanismul plastic al structurii sub acțiuni seismice. (3) Modelarea pereților este realizată minimal prin elemente de suprafață de tip membrană, poziționate în planul inimii peretelui, cu comportare neliniară. Modelul
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
răspunsului neliniar al elementelor structurale este realizat astfel încât să se poată identifica mecanismul plastic al structurii sub acțiuni seismice. (3) Modelarea pereților este realizată minimal prin elemente de suprafață de tip membrană, poziționate în planul inimii peretelui, cu comportare neliniară. Modelul pereților permite identificarea variației poziției axei neutre a pereților în funcție de momentul încovoietor aplicat în planul inimii. (4) Alternativ prevederii de la (3), modelarea pereților se poate realiza și utilizând macro- elemente cu comportare neliniară calibrate pentru acest
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
peretelui, cu comportare neliniară. Modelul pereților permite identificarea variației poziției axei neutre a pereților în funcție de momentul încovoietor aplicat în planul inimii. (4) Alternativ prevederii de la (3), modelarea pereților se poate realiza și utilizând macro- elemente cu comportare neliniară calibrate pentru acest tip de elemente, dacă acestea permit identificarea variației poziției axei neutre a pereților în funcție de momentul încovoietor aplicat în planul inimii. (5) Modelarea grinzilor lungi și a stâlpilor este realizată minimal prin elemente de tip bară
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
și torsiune, cu neliniaritate fizică, având plasticitate concentrată sau distribuită. (6) Pentru grinzi de cuplare având raportul dintre deschiderea liberă și înălțimea secțiunii transversale mai mic decât 2,0 se recomandă modelarea utilizând elemente de suprafață de tip membrană cu comportare neliniară sau macro-modele cu comportare neliniară calibrate pentru acest tip de elemente. (7) Pentru modelarea capacității de rezistență la încovoiere a elementelor structurale sunt utilizate valorile caracteristice ale rezistențelor oțelului și betonului. Legile constitutive ale oțelului și betonului, σ-epsilon, sunt
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
având plasticitate concentrată sau distribuită. (6) Pentru grinzi de cuplare având raportul dintre deschiderea liberă și înălțimea secțiunii transversale mai mic decât 2,0 se recomandă modelarea utilizând elemente de suprafață de tip membrană cu comportare neliniară sau macro-modele cu comportare neliniară calibrate pentru acest tip de elemente. (7) Pentru modelarea capacității de rezistență la încovoiere a elementelor structurale sunt utilizate valorile caracteristice ale rezistențelor oțelului și betonului. Legile constitutive ale oțelului și betonului, σ-epsilon, sunt stabilite conform prevederilor SR EN
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
comportării miezului de beton confinat, la decizia proiectantului. Rezistența betonului la întindere se neglijează. Legea constitutivă de comportare a oțelului evidențiază consolidare post-elastică (creșterea efortului unitar de întindere sau compresiune, după curgere). (8) Capacitatea de rotire a elementelor cu răspuns neliniar la încovoiere este stabilită conform prevederilor capitolului 6. (9) Acțiunea seismică este modelată utilizând două moduri de distribuție a forțelor seismice orizontale pe înălțimea clădirii, astfel: (a) un mod de distribuție în care forțele laterale sunt proporționale cu masele de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
3.3.3.2. Legea de răspuns forță orizontală - deplasare orizontală (1) Pentru determinarea valorilor convenționale ale capacității de rezistență la forțe orizontale a structurii în ansamblu și a deplasărilor orizontale corespunzătoare, legea de răspuns forță orizontală - deplasare orizontală determinată prin calcul static neliniar este transformată în format biliniar. (2) Transformarea în format biliniar este realizată prin identificarea valorilor convenționale ale forțelor orizontale și deplasărilor orizontale asociate curgerii de ansamblu a structurii și cerinței de deplasare la Starea Limită Ultimă. (3) Valoarea convențională a
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
a sistemului cu mai multe grade de libertate dinamică (MDOF), determinată conform prevederilor codului de proiectare P 100-1, împreună cu prevederile suplimentare date în acest paragraf. Notă: Prevederile acestui paragraf se referă la transformarea legii de răspuns determinată prin calcul neliniar într-o lege de răspuns în format biliniar astfel încât să se țină seama că în multe situații legea de răspuns determinată prin calcul static neliniar evidențiază creșterea semnificativă a forței orizontale și după curgerea de ansamblu a structurii. (4
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
Notă: Prevederile acestui paragraf se referă la transformarea legii de răspuns determinată prin calcul neliniar într-o lege de răspuns în format biliniar astfel încât să se țină seama că în multe situații legea de răspuns determinată prin calcul static neliniar evidențiază creșterea semnificativă a forței orizontale și după curgerea de ansamblu a structurii. (4) Valoarea convențională a forței orizontale ultime, F_u, este egală cu valoarea forței orizontale, determinată prin calcul static neliniar, corespunzătoare cerinței de deplasare, asociată cutremurului de proiectare
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
situații legea de răspuns determinată prin calcul static neliniar evidențiază creșterea semnificativă a forței orizontale și după curgerea de ansamblu a structurii. (4) Valoarea convențională a forței orizontale ultime, F_u, este egală cu valoarea forței orizontale, determinată prin calcul static neliniar, corespunzătoare cerinței de deplasare, asociată cutremurului de proiectare, d^ULS. (5) Valoarea convențională a pantei în origine a legii de răspuns în format biliniar este stabilită astfel încât segmentul de răspuns cvasi-elastic intersectează legea de răspuns determinată prin calcul static neliniar
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
neliniar, corespunzătoare cerinței de deplasare, asociată cutremurului de proiectare, d^ULS. (5) Valoarea convențională a pantei în origine a legii de răspuns în format biliniar este stabilită astfel încât segmentul de răspuns cvasi-elastic intersectează legea de răspuns determinată prin calcul static neliniar la o valoare a forței orizontale egală cu 60% din valoarea convențională a forței de curgere, F_y. (6) Valoarea convențională a deplasării de curgere, d_y, și forței de curgere, F_y, este stabilită astfel încât energia de deformare elasto-plastică corespunzătoare legii
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
6) Valoarea convențională a deplasării de curgere, d_y, și forței de curgere, F_y, este stabilită astfel încât energia de deformare elasto-plastică corespunzătoare legii de răspuns în format biliniar este egală cu cea corespunzătoare legii de răspuns determinată prin calcul static neliniar. Figura 3.1 Schematizarea legii de răspuns forță orizontală - deplasare orizontală ... ... ... 3.4. Alcătuirea generală a structurilor (1) La stabilirea configurației structurii și a modului de dispunere a pereților în planul construcției, sunt respectate prevederile din codul de proiectare P 100-1 împreună
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
recomandă ca lungimea inimii pereților să se păstreze constantă pe înălțimea construcției. Dacă lungimea inimii pereților variază pe înălțime, prin evazare sau retragere, se iau măsuri constructive pentru asigurarea ductilității locale. În acest caz se recomandă verificarea structurii prin calcul neliniar. (10) Prin modul de realizare a pereților structurii, aceștia prezintă cerințe de ductilitate similare. Acest obiectiv este obținut realizând valori ale momentelor capabile cât mai apropiate de valorile de proiectare. (11) Pereții solicitați puternic la moment încovoietor sunt poziționați astfel
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
Valorile de proiectare ale eforturilor sunt determinate prin: (a) transformarea eforturilor rezultate din calculul structural efectuat printr-o metodă de calcul static liniar pentru a cuantifica neliniaritatea răspunsului structural așteptat la incidența cutremurului de proiectare, ... sau, (b) direct, prin calcul neliniar. ... (3) Determinarea valorilor de proiectare ale momentelor încovoietoare, forțelor tăietoare și forțelor axiale în pereți, grinzi de cuplare, diafragme orizontale, fundații și infrastructuri, după caz, pe baza eforturilor rezultate din calculul structural static liniar, este realizată conform prevederilor de la
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
sunt admise redistribuiri ale eforturilor între elementelor structurale conform prevederilor de la 4.1.4. (5) Determinarea valorilor de proiectare ale eforturilor din pereți, grinzi de cuplare, diafragme orizontale, fundații și infrastructuri, după caz, pe baza eforturilor rezultate din calcul structural static neliniar este realizată conform prevederilor de la 4.1.7. 4.1.1. Valori de proiectare ale momentelor încovoietoare 4.1.1.1. Pereți (1) Valoarea de proiectare a momentului încovoietor din zona critică a unui perete solicitat la încovoiere în principal ca efect al acțiunii seismice este
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
ansamblului care este echilibrat prin momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați se modifică în urma redistribuirii cu mai mult de 30% din valoarea rezultată din calculul static liniar este realizată verificarea structurii prin metoda de calcul static neliniar. ... ... 4.1.5. Diafragme (1) Prevederile din acest paragraf sunt aplicate la stabilirea eforturilor de proiectare în diafragmele constituite de planșeele solicitate la încărcări în planul median. (2) Valorile de proiectare ale eforturilor în diafragme sunt egale cu eforturile asociate mobilizării mecanismului
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
elementele sistemului de fundare se pot obține prin calculul static liniar al unui model complet al ansamblului suprastructură - infrastructură, rezemat pe mediu elastic, încărcat cu forțele seismice de proiectare multiplicate cu 1,5: F_h = 1,5F_b (4.18) ... 4.1.7. Metoda de calcul static neliniar (1) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt stabilite pe baza eforturilor corespunzătoare rezultate din calculul static neliniar al structurii în ansamblu, pentru cele două moduri de distribuție a forțelor seismice date la 3.3.3.1, (9). (2) Verificarea capacității de rezistență a
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
suprastructură - infrastructură, rezemat pe mediu elastic, încărcat cu forțele seismice de proiectare multiplicate cu 1,5: F_h = 1,5F_b (4.18) ... 4.1.7. Metoda de calcul static neliniar (1) Valorile de proiectare ale eforturilor sunt stabilite pe baza eforturilor corespunzătoare rezultate din calculul static neliniar al structurii în ansamblu, pentru cele două moduri de distribuție a forțelor seismice date la 3.3.3.1, (9). (2) Verificarea capacității de rezistență a elementelor conform 3.2.1, (3), este realizată distinct pentru fiecare mod de distribuție a forței seismice. (3) Prin
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
structurale în zonele critice unde se produc deformațiile plastice în acord cu configurația mecanismului plastic optim, este realizată numai prin verificarea globală a capacității de rezistență a structurii la acțiuni orizontale conform 3.2.1, (1). Notă: În cazul efectuării calculului static neliniar, această verificare se realizează prin compararea forței F_y din legea de răspuns bi-liniară, stabilită conform 3.3.3.2, cu forța tăietoare de bază stabilită conform codului de proiectare P 100-1. Pentru această verificare, forța F_y se determină utilizând valorile de proiectare ale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
SR EN 1992-1-1. (5.9) (8) În aplicarea relației (5.7) sunt considerate ca armături active de conectare numai armăturile din inima pereților și armăturile situate în talpa sau bulbul întins. (9) Prin excepție de la (3), în cazul evaluării prin calcul neliniar a cerinței de ductilitate la rotire a pereților, valoarea de proiectare a forței tăietoare care corespunde capacității de rezistență a inimii peretelui la compresiune diagonală, în zona critică a peretelui, se poate determina cu relația: V_Rd,max = [0,25/μ_θ + 0,6] A_cw radical
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
de capăt a tălpii să respecte condiția: b_f ≥ 20 d_bL,max (7.17) unde: d_bL,max este diametrul maxim al armăturilor longitudinale din grinzi. (11) Prin excepție de la (4), în cazul în care la proiectarea structurii se utilizează metoda de calcul static neliniar, lățimea zonei de capăt a peretelui din zona critică se poate stabili din următoarele condiții cumulative: l_f ≥ h_cl/10 radical din (3,8/μ_θ - 0,25) (7.18) l_f ≥ h_cl/15 (7.19) unde: μ_θ raportul dintre rotirea peretelui în zona critică corespunzătoare deplasării orizontale a structurii
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
4.1. Calcul structural (1) Metodele de calcul ale sistemelor structurale din lemn se diferențiază în funcție de tipurile acestora, de modul în care este modelată acțiunea seismică, de particularitățile fiecărui sistem structural analizat în raport cu caracterul spațial, dinamic și neliniar al comportării structurale, precum și de modul concret în care sunt efectuate verificările privitoare la condițiile de conformare antiseismică. (2) Deformabilitatea infrastructurii și/sau deformabilitatea terenului trebuie considerate, dacă acestea au o influență semnificativă asupra răspunsului structural, conform prevederilor codului de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
sau DCM se face prin calcul structural, utilizând una sau mai multe dintre următoarele metode de calcul: (a) metoda de calcul static liniar: – metoda forțelor laterale statice echivalente; ... – metoda calculului modal cu spectre de răspuns; ... ... (b) metoda de calcul static neliniar; ... (c) metoda de calcul dinamic neliniar. ... (2) Stabilirea eforturilor și deformațiilor din elementele structurale pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL se poate face printr-una dintre metodele de calcul liniar. (3) Metodele de analiză globală a structurilor sunt
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]