135,668 matches
-
clădiri proiectate în clasa de ductilitate DCH sau DCM (1) Valorile capacității de rezistență a lemnului sunt determinate luând în considerare valorile coeficientului k_mod pentru încărcările instantanee și valorile coeficientului parțial aplicat materialului γ_M luând în considerare combinația seismică. (2) Calculul capacității de rezistență a îmbinărilor se face conform cu SR EN 19951-1 și normativului NP 005. 4.5.1. Verificarea capacității de rezistență a zonelor disipative (1) În acest subcapitol se consideră ca zone disipative îmbinările și conectorii, care se proiectează cu
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
limită ultimă a unei zone disipative localizată în îmbinări sau conectori se face cu relația: F_Ed ≤ F_v,Rd(d) (4.1) unde: F_Ed = F'_Ed; F_Ed valoarea de proiectare a efortului asociată mecanismului de disipare de energie, N; F'Ed valoarea efortului rezultat din calculul structural în combinația seismică de proiectare, N; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N. (3) Pentru verificările la stare limită ultimă a structurilor proiectate în conceptul de comportare disipativă (DCM și DCH), degradarea de rigiditate
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
se face cu relația: F_Ed ≤ F_v,Rd(d) (4.1) unde: F_Ed = F'_Ed; F_Ed valoarea de proiectare a efortului asociată mecanismului de disipare de energie, N; F'Ed valoarea efortului rezultat din calculul structural în combinația seismică de proiectare, N; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N. (3) Pentru verificările la stare limită ultimă a structurilor proiectate în conceptul de comportare disipativă (DCM și DCH), degradarea de rigiditate a zonelor disipative va fi luată în considerare prin multiplicarea rezistenței
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
împărțită la un factor de reducere a rigidității β_sd datorat degradării locale. γ_Rd/β_sd F_v,Rd(d) ≤ F_v,Rd(nd) (4.5) γ_Rd factor de suprarezistență, γ_Rd = 1,2; β_sd factor de degradare a rezistenței zonelor disipative, sub acțiuni ciclice (≤1); β_sd = 0,8; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N; F_v,Rd(nd) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip îmbinare, N. (3) Pentru structurile de tip cadre spațiale și hale de lemn: Capacitatea de rezistență a îmbinărilor
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
F_v,Rd(d) ≤ F_v,Rd(nd) (4.5) γ_Rd factor de suprarezistență, γ_Rd = 1,2; β_sd factor de degradare a rezistenței zonelor disipative, sub acțiuni ciclice (≤1); β_sd = 0,8; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N; F_v,Rd(nd) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip îmbinare, N. (3) Pentru structurile de tip cadre spațiale și hale de lemn: Capacitatea de rezistență a îmbinărilor proiectate nedisipativ F_v,Rd(nd) trebuie să fie mai mare sau egală cu valoarea
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
mecanismului de disipare de energie, multiplicată cu un factor de suprarezistență γ_Rd. γ_Rd F_Ed ≤ F_v,Rd(nd) (4.6) γ_Rd factor de suprarezistență, γ_Rd = 1,2; F_Ed valoarea de proiectare a efortului asociată mecanismului de disipare de energie, N; F_v,Rd(nd) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip îmbinare, N. (4) Pentru toate tipurile de structuri, pentru asigurarea împotriva ruperii fragile a elementelor de lemn: Capacitatea de rezistență a elementelor nedisipative din lemn care intră într-o îmbinare F_Rd
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
un factor de reducere a rigidității β_sd datorat degradării locale. γ_Rd/β_sd F_v,Rd(d) ≤ F_Rd(nd),i (4.7) unde: γ_Rd factor de suprarezistență, γ_Rd = 1,2; β_sd factor de degradare a rezistenței zonelor disipative, sub acțiuni ciclice (≤1); β_sd = 0,8; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N; F_Rd(nd),i valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip element din lemn, N. F_Rd(nd),i = f_i,d S_i (4.8) unde: f_i,d valoarea de calcul a rezistenței la
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
,i (4.7) unde: γ_Rd factor de suprarezistență, γ_Rd = 1,2; β_sd factor de degradare a rezistenței zonelor disipative, sub acțiuni ciclice (≤1); β_sd = 0,8; F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N; F_Rd(nd),i valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip element din lemn, N. F_Rd(nd),i = f_i,d S_i (4.8) unde: f_i,d valoarea de calcul a rezistenței la solicitarea "i", N/mmp; S_i caracteristica secțională pentru solicitarea "i" (arie, modul de rezistență), mmp
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
F_v,Rd(d) valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor disipative, N; F_Rd(nd),i valoarea de calcul a capacității de rezistență a zonelor nedisipative de tip element din lemn, N. F_Rd(nd),i = f_i,d S_i (4.8) unde: f_i,d valoarea de calcul a rezistenței la solicitarea "i", N/mmp; S_i caracteristica secțională pentru solicitarea "i" (arie, modul de rezistență), mmp sau mmc. ... ... 4.5.2. Verificări de rezistență pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL (1) La proiectarea structurilor din lemn pe baza conceptului
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
condiția (5.1). Figura 5.4 Schema de deformată a planșeului de lemn Delta_d,max < 1.1 Delta_L,med (5.1) Delta_d,max deformata maximă în plan orizontal a diafragmei de lemn Delta_L,med media deplasărilor laterale relative a elementelor structurale verticale pe care reazemă planșeul (3) În calculul deplasării pe orizontală se va ține cont de rigiditatea prinderilor dintre elementele structurale verticale și planșeul de lemn, inclusiv de efectul pieselor suplimentare introduse cu rol de fonoizolare și etanșare la aer/apă/foc dacă acestea sunt utilizate. ... 5.1.5. Soluții constructive pentru
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
5.2.2. Cadre plane și arce - sisteme structurale (1) Cadrele transversale sunt constituite din ansambluri stâlp-grindă sau arce ( Anexa D ). (2) Pentru concepția și alcătuirea nodurilor structurii, precum și a nodurilor de reazem, se va ține cont de schema statică de calcul. 5.2.2.1. Stâlpi de cadru (1) Stâlpii de cadru sunt elemente principale ale structurii de rezistență supuse la compresiune, încovoiere și forfecare. (2) Pentru situațiile în care funcționalitatea construcției impune eliminarea unui stâlp, se recomandă amplasarea unor grinzi care să asigure
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
să se obțină din cadre consecutive cu rigidități identice sau apropiate. În funcție de dimensiunea halei, se recomandă distribuirea tramelor contravântuite în mod uniform, la distanțe de câte 4 - 5 travee; numărul și poziția acestora va rezulta în urma unui calcul structural. ... 5.2.3.2. Sistem de contravântuire cu elemente de suprafață (1) Sistemul de contravântuire al halei poate fi asigurat prin dispunerea unor panouri rigide atât în planul pereților cât și al acoperișului. (2) Panourile de contravântuire pot fi realizate din elemente
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de tip panouri de lemn, panouri rigide cu tablă cutată, panouri de zidărie etc. (3) În planul acoperișului, panourile de contravântuire realizează efectul de diafragmă, dacă fixarea lor de pane se face cu șuruburi și acest efect este verificat prin calcul, iar panele sunt fixate rigid de grinzi. De asemenea, este necesar ca producătorul să garanteze o bună comportare în timp a prinderii. În caz contrar, învelitoarea se consideră flexibilă și sunt necesare contravântuiri în planul acoperișului. (4) În planul pereților
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
de contravântuire sunt fixate de elementele structurale orizontale ale pereților asigurând efectul de diafragmă, se poate renunța la contravântuirile verticale din planul pereților longitudinali și frontali. (5) Dimensionarea panourilor de contravântuire și îmbinarea cu elementele structurii se va verifica prin calcul. (6) Sistemul de contravântuire al halei poate fi realizat în sistem dual, folosind ambele tipuri de contravântuiri, liniare și de suprafață, fiecare sistem asigurând rigiditatea planului în care a fost poziționat (de exemplu: panouri rigide în planul pereților și contravântuiri
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
pe verticală, astfel încât să se asigure un traseu continuu al încărcărilor verticale și orizontale către terenul de fundare. (4) Rezistența și rigiditatea la forțe orizontale a pereților din CLT care nu au continuitate pe verticală, va fi neglijată în calculul structural. Acești pereți vor fi dimensionați numai la acțiuni verticale. (5) Se admit retrageri graduale ale pereților de CLT de la bază către vârful structurii. Între nivelurile consecutive, variația rigidității și a rezistenței orizontale trebuie să fie uniformă, fără reduceri
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
trebuie rezolvate cu detalii specifice și materiale dedicate, care să respecte gradul de etanșare al ansamblului. (9) Performanțele minime de etanșeitate/permeabilitate la aer a anvelopei clădirii realizate din lemn vor trebui să respecte criteriile de performanță menționate în metodologia de calcul Mc 001 pentru clădiri, cu scopul asigurării nivelurilor pentru clădiri cu consum de energie aproape egal cu zero (nearly zero energy buildings - nZEB). Proiectarea elementelor de construcție realizate din lemn, sub aspectul comportării la umezire cauzată de condensarea vaporilor de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
în masa lor, în scopul asigurării unui regim de umiditate normal în timpul exploatării construcțiilor referitor la acest aspect, se va face în conformitate cu prevederile reglementărilor tehnice privind comportarea elementelor de construcție la difuzia vaporilor de apă (Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construcție ale clădirilor, indicativ C107, Metodologia de calcul al performanței energetice a clădirilor, indicativ Mc 001și SR EN 16798/1 - Performanța energetică a clădirilor. Ventilarea clădirilor. Partea 1: Parametrii ambientali pentru proiectare și evaluarea performanței energetice a
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
timpul exploatării construcțiilor referitor la acest aspect, se va face în conformitate cu prevederile reglementărilor tehnice privind comportarea elementelor de construcție la difuzia vaporilor de apă (Normativ privind calculul termotehnic al elementelor de construcție ale clădirilor, indicativ C107, Metodologia de calcul al performanței energetice a clădirilor, indicativ Mc 001și SR EN 16798/1 - Performanța energetică a clădirilor. Ventilarea clădirilor. Partea 1: Parametrii ambientali pentru proiectare și evaluarea performanței energetice a clădirilor, privind calitatea aerului interior, confortul termic, iluminatul și acustica. Modul M1-6
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
ventilare a spațiilor. (11) Acumularea progresivă, de la un an la altul, a apei provenite din condensarea vaporilor, în interiorul elementelor de construcție realizate din lemn, în timpul exploatării lor, nu este admisă. în acest sens, se va efectua un calcul la transferul de umiditate respectând abordările de calcul furnizate de normele de proiectare termotehnică (Normativ general privind calculul transferului de masă prin elementele de construcție, indicativ C107/6 și/sau SR EN ISO 13788 Performanța higrotermică a componentelor și elementelor de construcție
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
un an la altul, a apei provenite din condensarea vaporilor, în interiorul elementelor de construcție realizate din lemn, în timpul exploatării lor, nu este admisă. în acest sens, se va efectua un calcul la transferul de umiditate respectând abordările de calcul furnizate de normele de proiectare termotehnică (Normativ general privind calculul transferului de masă prin elementele de construcție, indicativ C107/6 și/sau SR EN ISO 13788 Performanța higrotermică a componentelor și elementelor de construcție. Temperatura superficială interioară pentru evitarea umidității superficiale critice
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
în interiorul elementelor de construcție realizate din lemn, în timpul exploatării lor, nu este admisă. în acest sens, se va efectua un calcul la transferul de umiditate respectând abordările de calcul furnizate de normele de proiectare termotehnică (Normativ general privind calculul transferului de masă prin elementele de construcție, indicativ C107/6 și/sau SR EN ISO 13788 Performanța higrotermică a componentelor și elementelor de construcție. Temperatura superficială interioară pentru evitarea umidității superficiale critice și a condensului interior. Metode de calcul). (12) În alegerea
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
Normativ general privind calculul transferului de masă prin elementele de construcție, indicativ C107/6 și/sau SR EN ISO 13788 Performanța higrotermică a componentelor și elementelor de construcție. Temperatura superficială interioară pentru evitarea umidității superficiale critice și a condensului interior. Metode de calcul). (12) În alegerea alcătuirilor constructive complexe care conțin elemente realizate din lemn și în detalierea lor se va facilita uscarea oricărei umezeli provenite din infiltrații în aceste alcătuiri. (13) Componente de construcție direct expuse la intemperii trebuie să beneficieze de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
Componente de construcție direct expuse la intemperii trebuie să beneficieze de o protecție eficientă împotriva acestora prin prevederea din faza de proiectare a unor detaliile de închidere, etanșare, hidroizolare și finisare corecte, verificate și prin simulări prin metode grafice, de calcul sau cu softuri dedicate de proiectare. (14) La nivelul soclului, în zonele climatice critice, se pot prevedea baze din beton armat sau materiale alternative care să evite contactul direct cu solul al elementelor de lemn. O distanțare de minim 30
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
cazul soluțiilor de pereți ventilați, se va dimensiona stratul de aer respectând prescripțiile normative C107 și SR EN ISO 6946. ... 6.4. Protecția la foc (1) Clasa de reacție la foc a produselor de construcții este clasificată conform SR EN 13501-1. Calculul de rezistență și stabilitate a structurilor de lemn în comportarea la incendiu se va realiza în conformitate cu prevederile SR EN 1995-1-2. (2) Clasa de reacție la foc a panourilor CLT și a elementelor din lemn lamelat încleiat care nu
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
în piață a produselor, pentru sporirea performanțelor de comportare la incendiu/clasei de reacție la foc a elementului de lemn; ... (d) utilizarea unor elemente structurale din lemn masiv încleiat supradimensionate, pentru a avea o acoperire de strat de sacrificiu, determinată prin calcul, ce poate proteja secțiunea structurală pentru îmbunătățirea timpului normat de rezistență și stabilitate; ... (e) utilizarea unor sisteme testate și certificate ce includ componentele structurale din lemn în ansamblul lor ca sistem constructiv compozit și care, în baza documentelor aferente de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]