7,274 matches
-
ore fără întrerupere. La finalul perioadei de condiționare, se îndepărtează epruveta, se menține umiditatea la temperatura ambiantă și se efectuează procedurile descrise la alin. f) lit. iv) în trei zile; ... iv) Epruveta trebuie supusă unei a doua serii de încărcări statice, în aceleași condiții ca la alin. f) lit. ii). Se măsoară deformarea finală la șase minute de la aplicarea încărcării complete. Se îndepărtează epruveta de pe aparatura de testare; ... v) Se calculează factorul de îmbătrânire β împărțind deformarea inițială descrisă
AMENDAMENT din 30 iunie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/296545]
-
6.1.5 pe un model standard de ambalaj realizat din fiecare lot de materiale plastice reciclate. În cadrul acestor încercări, rezistența la stivuire poate fi verificată printr-o încercare de compresie dinamică adecvată, în loc de o încercare la o sarcină statică aplicată din partea superioară a ambalajului; NOTĂ: Standardul ISO 16103:2005 "Ambalaje - Ambalaje de transport pentru mărfuri periculoase - Materiale plastice reciclate", oferă îndrumări suplimentare cu privire la procedurile de aprobare a utilizării materialelor plastice reciclate. Acest ghid suplimentar a fost elaborat
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
care nu depășește 60°C 6.9.2.2.3.14.1. Cisternele din FRP utilizate pentru transportul lichidelor inflamabile cu un punct de aprindere care nu depășește 60°C trebuie să fie construite astfel încât să se asigure că componentele lor sunt descărcate de orice electricitate statică a cărei acumulare ar putea fi periculoasă. ... 6.9.2.2.3.14.2. Rezistența electrică a suprafeței interioare și exterioare a rezervorului, stabilită prin măsurători, nu trebuie să depășească 10^9 Ω. Acest rezultat poate fi obținut prin utilizarea aditivilor în rășină sau prin aplicarea
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
trebuie să depășească primul punct de rupere sau deteriorare a rășinii la alungire, măsurată în timpul încercărilor de tracțiune prevăzute la 6.9.2.7.1.2 c). ... 6.9.2.3.4. Pentru presiunea internă de încercare, presiunea externă de proiectare specificată la 6.7.2.2.10, tensiunile statice specificate la 6.7.2.2.12 și sarcinile gravitaționale statice cauzate de conținut la densitatea maximă prevăzută și la gradul de umplere maxim, Criteriile de rupere (FC) pe direcție longitudinală, pe direcție transversală și în orice altă direcție în planul diferitelor straturi
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
deteriorare a rășinii la alungire, măsurată în timpul încercărilor de tracțiune prevăzute la 6.9.2.7.1.2 c). ... 6.9.2.3.4. Pentru presiunea internă de încercare, presiunea externă de proiectare specificată la 6.7.2.2.10, tensiunile statice specificate la 6.7.2.2.12 și sarcinile gravitaționale statice cauzate de conținut la densitatea maximă prevăzută și la gradul de umplere maxim, Criteriile de rupere (FC) pe direcție longitudinală, pe direcție transversală și în orice altă direcție în planul diferitelor straturi ale materialului compozit nu trebuie să depășească următoarea
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
de închidere ale acestora sunt permise a fi utilizate la rezervoarele din FRP conform prescripțiilor de proiectare de la 6.7.2. Orificiile din rezervorul din FRP trebuie să fie întărite pentru a oferi cel puțin aceiași factori de siguranță împotriva solicitărilor statice și dinamice, așa cum sunt specificate la 6.7.2.2.12, 6.9.2.3.2, 6.9.2.3.4 și 6.9.2.3.6 pentru rezervor propriu-zis. Numărul de deschideri trebuie redus la minimum. Raportul axelor deschiderilor de formă ovală nu trebuie să fie mai mare de 2
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
a) Cisterna trebuie umplută cu apă până la gradul de umplere maxim. Rezultatele măsurătorilor vor fi utilizate pentru calibrarea calculelor de proiectare conform 6.9.2.3.4; ... (b) Cisterna trebuie umplută cu apă până la gradul de umplere maxim și supusă sarcinilor statice în toate cele trei direcții, fixată pe piesele turnate de colț fără a se aplica vreo masă suplimentară din exteriorul rezervorului. Pentru comparație cu calculul de proiectare conform 6.9.2.3.4, deformațiile înregistrate trebuie extrapolate în funcție de coeficientul de accelerații
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
împărțind deformarea inițială descrisă la (e) (iii) la deformarea finală descrisă la (e) (iv). ... ... (f) factorul de îmbătrânire P, determinat prin luarea în considerare a rezultatului mediu a cel puțin două epruvete din configurația descrisă la (d), supuse unei sarcini statice într-un dispozitiv de îndoire în trei sau patru puncte după scufundarea în apă la temperatura maximă de proiectare prescrisă la 6.9.2.2.3.2 pentru 1000 ore. Fiecare epruvetă va fi supusă următoarei încercări: (i) Înainte de încercare sau pregătire, epruvetele
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
fără întrerupere. La sfârșitul acestei perioade, se scot epruvetele, care se păstrează umede la temperatura camerei și se finalizează procedura descrisă la (f) (iv) în termen de trei zile; ... (iv) Epruveta va fi supusă unei a doua serie de sarcini statice, în aceleași condiții ca la (f) (ii). Se măsoară deformarea finală la șase minute după aplicarea sarcinii complete. Se scoate epruveta din aparatul de încercare; ... (v) Se calculează factorul de îmbătrânire P împărțind deformarea inițială descrisă la (f) (ii) la
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
tipului: – la sarcinile statistice și dinamice la care sunt supuse în condiții normale de transport; ... – la sarcinile minime definite de la 6.13.2.5 până la 6.13.2.9. ... ... 6.13.2.5. La presiunile indicate la 6.8.2.1.14 (a) și (b) și sub forțele de gravitație statice datorate conținutului cu densitate maximă specificată pentru model și unui grad de umplere maximă, criteriile de defecțiune (FC) în direcție longitudinală, în direcție circumferențială și în orice altă direcție în planul diferitelor straturi de material compozit nu trebuie să depășească
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
internă sau externă vizibilă. ... 6.13.2.9. Benzile adezive de legătură sau elementele suprapuse din cadrul îmbinărilor de asamblare, inclusiv îmbinările de la capete, conexiunile dintre echipamente și rezervor, îmbinările dintre rezervor și pereții despărțitori ori sparge-valurile trebuie să poată rezista solicitărilor statice și dinamice indicate mai sus. Pentru a evita o concentrare a tensiunilor în elementele suprapuse, părțile conectate trebuie să fie teșite într-un raport de cel mult 1/6. Rezistența la forfecare dintre elementele suprapuse și părțile cisternei de care sunt
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
mai mică de: tau = gama Q/l ≤ tau_R/K unde: tau_R este rezistența la forfecare inter-laminară conform Standardului ISO 14130:1997 și Cor 1:2003; Q este încărcarea pe unitate de lățime a îmbinării pe care aceasta trebuie să o poată suporta sub sarcini statice și dinamice; K este factorul calculat în conformitate cu 6.13.2.5 pentru sarcinile statice și dinamice; l este lungimea elementelor suprapuse; tau este factorul de crestătură care leagă tensiunea medie care acționează asupra îmbinării de tensiunea maximă asupra îmbinării în punctul
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
inter-laminară conform Standardului ISO 14130:1997 și Cor 1:2003; Q este încărcarea pe unitate de lățime a îmbinării pe care aceasta trebuie să o poată suporta sub sarcini statice și dinamice; K este factorul calculat în conformitate cu 6.13.2.5 pentru sarcinile statice și dinamice; l este lungimea elementelor suprapuse; tau este factorul de crestătură care leagă tensiunea medie care acționează asupra îmbinării de tensiunea maximă asupra îmbinării în punctul de inițiere a ruperii. ... 6.13.2.10. Flanșele metalice și dispozitivele de închidere ale acestora
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
de închidere ale acestora sunt permise a fi utilizate la rezervoarele din FRP conform prescripțiilor de proiectare de la 6.8.2. Orificiile din rezervorul din FRP trebuie să fie întărite pentru a oferi cel puțin aceiași factori de siguranță împotriva solicitărilor statice și dinamice, așa cum sunt specificate la 6.13.2.9 pentru rezervor propriu-zis. Numărul de deschideri trebuie redus la minimum. Raportul axelor deschiderilor de formă ovală nu trebuie să fie mai mare de 2. Dacă flanșele metalice sau componentele sunt integrate în
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
împărțind deformarea inițială descrisă la (e) (iii) la deformarea finală descrisă la (e) (iv); ... ... (f) factorul de îmbătrânire P, determinat prin luarea în considerare a rezultatului mediu a cel puțin două epruvete din configurația descrisă la (d), supuse unei sarcini statice într-un dispozitiv de îndoire în trei sau patru puncte după scufundarea în apă la temperatura maximă de proiectare prescrisă la 6.13.2.1 pentru 1000 ore. Fiecare epruvetă va fi supusă următoarei încercări: (i) Înainte de încercare sau pregătire, epruvetele se
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
fără întrerupere. La sfârșitul acestei perioade, se scot epruvetele, care se păstrează umede la temperatura camerei și se finalizează procedura descrisă la (f) (iv) în termen de trei zile; ... (iv) Epruveta va fi supusă unei a doua serie de sarcini statice, în aceleași condiții ca la (f) (ii). Se măsoară deformarea finală la șase minute după aplicarea sarcinii complete. Se scoate epruveta din aparatul de încercare; ... (v) Se calculează factorul de îmbătrânire P împărțind deformarea inițială descrisă la (f) (ii) la
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
6.5.6 din ADR pe modelul standard de ambalaj sau IBC fabricat din fiecare lot de materiale plastice reciclate. În aceste încercări, rezistența la stivuire poate fi verificată printr-o încercare de compresie dinamică adecvată, în locul unei încercări de încărcare statică aplicată pe fața superioară a ambalajului; În Nota sub această definiție, la prima frază, se înlocuiește "proceduri care trebuie urmate" cu "proceduri care pot fi urmate". ... 1.2.1. La definiția Supapă de siguranță, se șterge "cu arc". ... 1.2.1. La definiția Orificiul
ANEXE din 3 ianuarie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/294633]
-
ultimă 3.3.1.1. Rezistență ... 3.3.1.2. Limitarea deplasărilor relative de nivel ... 3.3.1.3. Limitarea deformațiilor componentelor structurale principale ... 3.3.1.4. Stabilitate ... ... 3.3.2. Starea limită de serviciu: limitarea deplasărilor relative de nivel ... ... 3.4. Calculul structurii 3.4.1. Metode de calcul ... 3.4.2. Modelarea pentru calcul 3.4.2.1. Calcul static liniar ... 3.4.2.2. Calcul static neliniar ... ... ... ... 4. Valori de proiectare ale eforturilor 4.1. Clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM 4.1.1. Grinzi 4.1.1.1. Momente încovoietoare ... 4.1.1.2. Forțe tăietoare ... ... 4.1.2. Stâlpi. 4.1.2.1. Forțe axiale ... 4.1.2.2. Momente încovoietoare ... 4.1.2.3. Forțe tăietoare
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
Limitarea deplasărilor relative de nivel ... 3.3.1.3. Limitarea deformațiilor componentelor structurale principale ... 3.3.1.4. Stabilitate ... ... 3.3.2. Starea limită de serviciu: limitarea deplasărilor relative de nivel ... ... 3.4. Calculul structurii 3.4.1. Metode de calcul ... 3.4.2. Modelarea pentru calcul 3.4.2.1. Calcul static liniar ... 3.4.2.2. Calcul static neliniar ... ... ... ... 4. Valori de proiectare ale eforturilor 4.1. Clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM 4.1.1. Grinzi 4.1.1.1. Momente încovoietoare ... 4.1.1.2. Forțe tăietoare ... ... 4.1.2. Stâlpi. 4.1.2.1. Forțe axiale ... 4.1.2.2. Momente încovoietoare ... 4.1.2.3. Forțe tăietoare ... ... 4.1.3. Noduri ... 4.1.4. Diafragme
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
clasa de ductilitate DCH sau DCM 4.1.1. Grinzi 4.1.1.1. Momente încovoietoare ... 4.1.1.2. Forțe tăietoare ... ... 4.1.2. Stâlpi. 4.1.2.1. Forțe axiale ... 4.1.2.2. Momente încovoietoare ... 4.1.2.3. Forțe tăietoare ... ... 4.1.3. Noduri ... 4.1.4. Diafragme ... 4.1.5. Infrastructuri și fundații ... 4.1.6. Redistribuirea eforturilor ... 4.1.7. Metoda de calcul static neliniar ... ... 4.2. Clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL ... ... 5. Capacitate de rezistență 5.1. Grinzi 5.1.1. Moment încovoietor 5.1.1.2. Forță tăietoare ... ... 5.1.2. Stâlpi 5.1.2.1. Moment încovoietor și forță axială ... 5.1.2.2. Forță tăietoare ... ... 5.1.3. Noduri grindă-stâlp ... ... ... 6. Alcătuire și armare 6.1
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
relative de nivel pentru o structură etajată (3) Îndeplinirea condiției (3.10) se verifică la toate nivelurile și în orice punct al diafragmelor, indiferent de tipul acestora. (4) În cazul în care calculul structurii este realizat printr-o metodă de calcul static liniar, valoarea de proiectare a deplasării orizontale, d^SLU_Ed, a unui punct din structură se determină cu relația: d^SLU_Ed = cqd'^SLU_Ed (3.11) unde: d^SLU_Ed valoarea de proiectare a deplasării orizontale a punctului cauzată de acțiunea seismică de proiectare corespunzătoare stării limită de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
determină cu relația: d^SLU_Ed = cqd'^SLU_Ed (3.11) unde: d^SLU_Ed valoarea de proiectare a deplasării orizontale a punctului cauzată de acțiunea seismică de proiectare corespunzătoare stării limită de ultime; d'^SLU_Ed valoarea deplasării punctului determinată prin calculul structurii printr-o metodă de calcul static liniar la starea limită ultimă; q factorul de comportare utilizat la calculul valorii de proiectare a forței seismice, pentru starea limită ultimă; c factor de amplificare al deplasărilor pentru starea limită ultimă. Factorul de amplificare a deplasărilor pentru starea limită
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
de proiectare a deplasării orizontale a unui punct din structură, d^SLU_Ed este valoarea absolută maximă a deplasării orizontale a acelui punct determinată prin calcul sub acțiunea seismică de proiectare, corespunzătoare stării limită ultime. (7) În cazul aplicării metodei de calcul static neliniar, valoarea de proiectare a deplasării orizontale a unui punct din structură, d^SLU_Ed, este valoarea deplasării acelui punct asociată deplasării așteptate a clădirii sub acțiunea seismică de proiectare, corespunzătoare stării limită de ultime. (8) La verificarea fațadelor cortină vitrate sau
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
de nivel. ... 3.3.1.3. Limitarea deformațiilor componentelor structurale principale (1) Pentru componentele structurale seismice principale sau, după caz, pentru legăturile acestora, se îndeplinește condiția: theta^SLU_Ed ≤ theta^SLU_Rd (3.14) (2) În cazul în care calculul structurii este realizat printr-o metodă de calcul static liniar, valoarea de proiectare a rotirii componentelor structurale principale care se deformează plastic din încovoiere se poate determina simplificat cu relația: theta^SLU_Ed = cq theta'^SLU_Ed (3.15) unde: c factorul de amplificare al deplasărilor stabilit conform 3.3.1.2, (4) . theta^SLU_Ed rotirea de bară
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
între secantă și axul barei la extremitatea unde intervine curgerea produsă de acțiunea seismică de proiectare, corespunzătoare stării limită ultime; theta'^SLU_Ed rotirea de bară reprezentată de unghiul între secantă și axul barei la extremitatea unde intervine curgerea determinată prin calcul static liniar în gruparea seismică: theta^SLU_Ed = d_v / L_v (3.16) L_v distanța de la capătul considerat al elementului la punctul de inflexiune al deformatei acestuia; d_v deplasarea în dreptul punctului de inflexiune măsurată perpendicular pe axul elementului nedeformat, față de capătul considerat
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]