663 matches
-
printr-o metodă de calcul static liniar pentru a cuantifica neliniaritatea răspunsului structural așteptat la incidența cutremurului de proiectare, ... sau, (b) direct, prin calcul neliniar. ... (3) Determinarea valorilor de proiectare ale momentelor încovoietoare, forțelor tăietoare și forțelor axiale în pereți, grinzi de cuplare, diafragme orizontale, fundații și infrastructuri, după caz, pe baza eforturilor rezultate din calculul structural static liniar, este realizată conform prevederilor de la 4.1.1, 4.1.2, 4.1.3, 4.1.5 și 4.1.6. (4) În cazul clădirilor la care calculul structural este efectuat
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
la care calculul structural este efectuat printr-o metodă de calcul static liniar, la determinarea valorilor de proiectare sunt admise redistribuiri ale eforturilor între elementelor structurale conform prevederilor de la 4.1.4. (5) Determinarea valorilor de proiectare ale eforturilor din pereți, grinzi de cuplare, diafragme orizontale, fundații și infrastructuri, după caz, pe baza eforturilor rezultate din calcul structural static neliniar este realizată conform prevederilor de la 4.1.7. 4.1.1. Valori de proiectare ale momentelor încovoietoare 4.1.1.1. Pereți (1) Valoarea de proiectare a momentului
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
factorul de supra-rezistență la încovoiere a peretelui este determinat cu relația: Ω = [M_Rd,0 + 0,80 ΣV_Edb,i . L_i]/[M'_Ed,0 + ΣV'_Edb,i . L_i] (4.6) unde: V'_Edb,i forța tăietoare din grinda i care cuplează peretele, cauzată de încărcările seismice de proiectare orizontale; V_Edb,i forța tăietoare din grinda i care cuplează peretele, asociată atingerii capacității de rezistență la încovoiere a acesteia, incluzând efectul supra-rezistenței oțelului (valoarea de proiectare a forței tăietoare din grindă); L_i distanța măsurată de la punctul de moment nul al grinzii i până în centrul
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
valoarea de proiectare a forței tăietoare din grindă); L_i distanța măsurată de la punctul de moment nul al grinzii i până în centrul de greutate al secțiunii montantului considerat, pe direcția de acțiune a forței seismice. Notă: În cazul unei grinzi de cuplare armate cu carcase ortogonale valoarea de proiectare a forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, se determină conform ecuației (4.16). În cazul unei grinzi de cuplare armate diagonal, valoarea forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, este egală cu forța
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
de moment nul al grinzii i până în centrul de greutate al secțiunii montantului considerat, pe direcția de acțiune a forței seismice. Notă: În cazul unei grinzi de cuplare armate cu carcase ortogonale valoarea de proiectare a forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, se determină conform ecuației (4.16). În cazul unei grinzi de cuplare armate diagonal, valoarea forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, este egală cu forța tăietoare corespunzătoare atingerii efortului unitar de curgere al oțelului din armăturile diagonale, amplificată cu
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
al secțiunii montantului considerat, pe direcția de acțiune a forței seismice. Notă: În cazul unei grinzi de cuplare armate cu carcase ortogonale valoarea de proiectare a forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, se determină conform ecuației (4.16). În cazul unei grinzi de cuplare armate diagonal, valoarea forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, este egală cu forța tăietoare corespunzătoare atingerii efortului unitar de curgere al oțelului din armăturile diagonale, amplificată cu γ_Rd = 1,25. Notă: În sume se includ toate forțele tăietoare din
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
forței seismice. Notă: În cazul unei grinzi de cuplare armate cu carcase ortogonale valoarea de proiectare a forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, se determină conform ecuației (4.16). În cazul unei grinzi de cuplare armate diagonal, valoarea forței tăietoare din grinda i, V_Edb,i, este egală cu forța tăietoare corespunzătoare atingerii efortului unitar de curgere al oțelului din armăturile diagonale, amplificată cu γ_Rd = 1,25. Notă: În sume se includ toate forțele tăietoare din elementele structurale orizontale care încarcă peretele din efect indirect
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
pentru elementele structurale cu răspuns ductil la acțiunea seismică, pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM. Redistribuirea este aplicată exclusiv pentru partea structurii în care se formează mecanismului plastic de ansamblu. (3) Redistribuirea eforturilor din pereți și grinzi de cuplare este realizată pentru: (a) considerarea impactului modificării proprietăților de rigiditate ale elementelor structurale de beton după fisurare asupra stării de eforturi în structură; ... (b) uniformizarea soluțiilor de alcătuire și armare; ... (c) realizarea unei stări de eforturi asociată mobilizării
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
ambii pereți. ... (4) Redistribuirea este realizată cu respectarea condițiilor de echilibru de ansamblu și local. Momentul global de răsturnare al structurii la acțiuni orizontale rămâne neschimbat după redistribuire. (5) Redistribuirea se poate face: (a) între pereți, conform 4.1.4.1., ... (b) între grinzi de cuplare, conform 4.1.4.2., ... și/sau (c) în ansambluri de pereți cuplați și grinzi de cuplare. ... 4.1.4.1. Redistribuirea eforturilor între pereți (1) În cazul în care modelarea pentru calcul a structurii este realizată cu respectarea 3.3.2.2 (2), momentele încovoietoare și forțele
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
și local. Momentul global de răsturnare al structurii la acțiuni orizontale rămâne neschimbat după redistribuire. (5) Redistribuirea se poate face: (a) între pereți, conform 4.1.4.1., ... (b) între grinzi de cuplare, conform 4.1.4.2., ... și/sau (c) în ansambluri de pereți cuplați și grinzi de cuplare. ... 4.1.4.1. Redistribuirea eforturilor între pereți (1) În cazul în care modelarea pentru calcul a structurii este realizată cu respectarea 3.3.2.2 (2), momentele încovoietoare și forțele tăietoare rezultate din calculul structural sub forța seismică de proiectare în pereți, sunt
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
orizontală. (7) În decizia de redistribuire a forțelor tăietoare din pereți este avut în vedere ca centrul de rezistență al structurii la baza zonei critice să nu se deplaseze semnificativ în raport cu centrul de rigiditate. ... 4.1.4.2. Redistribuirea eforturilor din grinzi de cuplare (1) În cazul în care modelarea pentru calcul structurii se face cu respectarea 3.3.2.2 (2), momentele încovoietoare și forțele tăietoare rezultate din calculul structural sub forța seismică de proiectare în grinzile de cuplare, se pot redistribui. (2) Redistribuirea
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
pot redistribui. (2) Redistribuirea eforturilor se poate face între grinzile de cuplare care sunt poziționate aliniat pe verticală. (3) Pentru o combinație seismică de proiectare, prin redistribuire valoarea momentului încovoietor și a forței tăietoare din secțiunile de capăt ale unei grinzi de cuplare este modificată, în limita a 30% din valoarea rezultată din calculul structural. Momentele încovoietoare și forțele tăietoare de pe lungimea grinzii de cuplare sunt modificate în aceeași proporție. (4) Pentru toate grinzile aflate pe aceeași verticală, la fiecare
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
rezultate din calculul structural sub forța seismică de proiectare. (5) Redistribuirea eforturilor între grinzile de cuplare aflate pe aceeași verticală nu modifică valoarea momentului total de răsturnare asigurat prin grinzile de cuplare. ... 4.1.4.3. Redistribuirea în ansambluri de pereți cuplați și grinzi de cuplare (1) În cazul în care modelarea pentru calcul a structurii este realizată cu respectarea 3.3.2.2 (2), momentele încovoietoare și forțele tăietoare rezultate din calculul structural sub forța seismică de proiectare în pereți, sunt redistribuite. (2) Redistribuirea eforturilor într-
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
care modelarea pentru calcul a structurii este realizată cu respectarea 3.3.2.2 (2), momentele încovoietoare și forțele tăietoare rezultate din calculul structural sub forța seismică de proiectare în pereți, sunt redistribuite. (2) Redistribuirea eforturilor într-un ansamblu de pereți cuplați și grinzi de cuplare se referă la modificarea raportului dintre: (a) momentul aplicat ansamblului care este echilibrat prin momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați; ... (b) momentul aplicat ansamblului care este echilibrat prin cuplul sistemului de forțe axiale din efect
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
suma dintre momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați și cuplul sistemului de forțe axiale din efect indirect care se dezvoltă la baza pereților cuplați nu este modificată. (4) Redistribuirea eforturilor într-un ansamblu de pereți cuplați și grinzi de cuplare este realizată distinct pentru fiecare sens și direcție de acțiune seismică în plan orizontal. (5) Momentul aplicat ansamblului care este echilibrat prin momentele încovoietoare care se dezvoltă la baza pereților cuplați este suma momentelor încovoietoare din zonele critice
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
În cazul pereților prevăzuți cu bulbi, se recomandă utilizarea bulbilor de formă pătrată și/sau circulară, cu respectarea condițiilor de la (5) și (7). (9) În cazul în care pe capătul secțiunii transversale a unui perete reazemă una sau mai multe grinzi, proiectate ca elemente seismice principale în acord cu prevederile codului de proiectare P 100-1, care intersectează planul vertical al peretelui, lățimea zonei de capăt a peretelui este mai mare de 20 d_bL,max, unde d_bL,max este diametrul maxim al armăturilor longitudinale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
vertical al peretelui, lățimea zonei de capăt a peretelui este mai mare de 20 d_bL,max, unde d_bL,max este diametrul maxim al armăturilor longitudinale din grinzi. (10) În cazul în care pe capătul tălpii unui perete reazemă una sau mai multe grinzi, proiectate ca elemente seismice principale în acord cu prevederile codului de proiectare P 100-1, orientate transversal pe planul vertical al tălpii, se recomandă ca grosimea zonei de capăt a tălpii să respecte condiția: b_f ≥ 20 d_bL,max (7.17) unde: d_bL,max este
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
continue pe toată deschiderea grinzii. (3) Coeficientul de armare corespunzător armăturilor longitudinale intermediare, uniform distribuite pe inimă, este mai mare decât: (a) pentru grinzi de cuplare la care l_cl ≥ 1,5h_w: – 0,0025 pentru clasa DCH; ... – 0,0020 pentru clasa DCM; ... ... (b) pentru grinzi de cuplare la care l_cl < 1,5h_w: – 0,0040 pentru clasa DCH; ... – 0,0030 pentru clasa DCM. ... Notă: Coeficientul de armare corespunzător armăturilor longitudinale intermediare, uniform distribuite pe inimă, se determină ca raportul dintre aria unui rând de armături intermediare și aria aferentă
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
armarea cu carcase ortogonale ... 7.3.2.2. Grinzi de cuplare armate diagonal (1) Grinzile de cuplare armate diagonal se pot realiza în două soluții care diferă prin modul de confinare a betonului din diagonalele comprimate: (a) grinzi armate cu carcase diagonale; ... (b) grinzi armate cu bare diagonale și confinare perimetrală. ... (2) În grinzile armate cu carcase diagonale sunt dispuse: (a) carcase diagonale alcătuite din armături înclinate diagonale paralele cu cele două diagonale ale grinzii în elevație și armături transversale de confinare, perpendiculare pe
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
carcase diagonale (12) O soluție cu caracter informativ privind grinzile armate cu bare diagonale și confinare perimetrală este prezentată în Figura 7.9. Figura 7.9 Detaliu exemplificativ privind armare cu bare diagonale și confinare perimetrală ... 7.3.2.3. Ancorarea și înnădirea armăturilor din grinzi (1) Pentru ancorarea și înnădirea armăturilor la clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL, se aplică prevederile SR EN 1991-1-1. (2) Pentru ancorarea și înnădirea armăturilor la clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCM sau DCH, se aplică prevederile codului
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
Verificarea capacității de rezistență a zonelor nedisipative ... ... 4.5.2. Verificări de rezistență pentru clădiri proiectate pentru clasa de ductilitate DCL ... ... ... 5. Prevederi constructive pentru proiectarea structurilor de lemn 5.1. Structuri în cadre spațiale 5.1.1. Forma și alcătuirea de ansamblu ... 5.1.2. Stâlpi, grinzi și noduri ... 5.1.3. Sisteme de contravântuiri verticale ... 5.1.4. Planșee ... 5.1.5. Soluții constructive pentru alcătuirea elementelor structurale ... ... 5.2. Structuri de tip hală 5.2.1. Forma și alcătuirea de ansamblu ... 5.2.2. Cadre plane și arce - sisteme structurale 5.2.2.1. Stâlpi de cadru ... 5.2.2.2. Grinzi
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
articulate ... (6) La stabilirea formei și alcătuirii de ansamblu a structurilor cu cadre spațiale se recomandă forme în plan cu contururi regulate, cu una sau mai multe travee, de regulă, egale, conform recomandărilor codului de proiectare P 100-1. ... 5.1.2. Stâlpi, grinzi și noduri (1) Se recomandă ca distribuția stâlpilor în planul construcției să fie cât mai uniformă. Stâlpii pot fi cu secțiune constantă sau variabilă pe înălțime. (2) Grinzile de cadru se pot realiza ca elemente cu secțiune de formă constantă
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
prinderilor dintre elementele structurale verticale și planșeul de lemn, inclusiv de efectul pieselor suplimentare introduse cu rol de fonoizolare și etanșare la aer/apă/foc dacă acestea sunt utilizate. ... 5.1.5. Soluții constructive pentru alcătuirea elementelor structurale (1) Elementele liniare de tip stâlpi, grinzi de cadru, grinzi de planșee pot fi realizate din lemn masiv, lemn lamelat încleiat (glulam), LVL sau alte produse derivate din lemn. Cadrele spațiale sunt constituite din ansambluri stâlp-grindă ( Anexa C ). (2) Dimensiunea minimă a stâlpilor și a grinzilor de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
structurale verticale și planșeul de lemn, inclusiv de efectul pieselor suplimentare introduse cu rol de fonoizolare și etanșare la aer/apă/foc dacă acestea sunt utilizate. ... 5.1.5. Soluții constructive pentru alcătuirea elementelor structurale (1) Elementele liniare de tip stâlpi, grinzi de cadru, grinzi de planșee pot fi realizate din lemn masiv, lemn lamelat încleiat (glulam), LVL sau alte produse derivate din lemn. Cadrele spațiale sunt constituite din ansambluri stâlp-grindă ( Anexa C ). (2) Dimensiunea minimă a stâlpilor și a grinzilor de cadru nu este
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
ale planșeului se realizează mecanic prin conectori de tip capse, șuruburi sau cuie; ... (b) plăci CLT (minim 10 cm, grosime 3 straturi); ... (c) plăci CLT cu suprabetonare conlucrantă (minim 10 cm grosime CLT + minim 5 cm grosime șapă + conectori); ... (d) grinzi de planșee cu placare colaborantă CLT și cu suprabetonare conlucrantă; ... (e) plăci CLT în sistem cheson; ... (f) sistem compozit format din grinzi metalice și placare colaborantă (OSB, CLT, scândură pe două direcții). ... (4) Exemplele de alcătuire a unei diafragme din
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]