9,048 matches
-
Componente ale clădirilor (1) Componentele structurale principale ale unei structuri în cadre de beton armat sunt: a) grinzile, stâlpii și nodurile grindă-stâlp precum și plăcile diafragmelor orizontale, care alcătuiesc suprastructura, fiind situate deasupra secțiunii de încastrare convențională; ... b) grinzile, stâlpii, nodurile grindă-stâlp, pereții și fundațiile de beton, care alcătuiesc infrastructura, fiind situate dedesubtul secțiunii de încastrare convențională. ... (2) Componentele structurale secundare ale unei structuri în cadre de beton armat pot fi plăci, stâlpi, grinzi și noduri grindă-stâlp sau alte tipuri de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
încastrare convențională; ... b) grinzile, stâlpii, nodurile grindă-stâlp, pereții și fundațiile de beton, care alcătuiesc infrastructura, fiind situate dedesubtul secțiunii de încastrare convențională. ... (2) Componentele structurale secundare ale unei structuri în cadre de beton armat pot fi plăci, stâlpi, grinzi și noduri grindă-stâlp sau alte tipuri de componente structurale care au rolul de a transmite la teren alte încărcări decât cea seismică, nefiind parte a structurii principale. (3) Ținând seama de rigiditatea mică la acțiuni orizontale a structurilor în cadre, care poate
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
poziționarea zonelor plastice pentru o structură în cadre cu un singur nivel, cu deschideri mici Figura 3.12 Reprezentare exemplificativă a unui mecanism plastic optim: poziționarea zonelor plastice pentru o structură în cadre cu un singur nivel, cu deschideri mari (12) Nodurile grindă-stâlp ale cadrului se realizează astfel încât să răspundă exclusiv în domeniul elastic sub acțiunea seismică de proiectare corespunzătoare stării limită ultime. (13) Planșeele se realizează astfel încât să se comporte exclusiv elastic la încărcări paralele cu planul median al
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
reprezentare, situația limită "B" corespunde cazului în care deformația specifică a armăturii întinse ajunge să fie egală cu deformația specifică de curgere a oțelului simultan cu cedarea betonului comprimat. Figura 3.15 Curba limită de interacțiune M-N (10) În cazul nodurilor grindă-stâlp al structurilor în cadre condiția (3.4) se consideră îndeplinită dacă: V_Rd ≥ V_Ed (3.7) unde: V_Rd valoarea de proiectare a capacității de rezistență la forță tăietoare; V_Ed valoarea de proiectare a forței tăietoare. (11) Structura principală se realizează astfel încât
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
ale clădirii să nu fie asigurate prin răspunsul la torsiune al componentelor structurale. Rezistența și rigiditatea la torsiune ale componentelor structurale se neglijează în proiectarea seismică. (12) În cazul clădirilor proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM, la fiecare nod grindă - stâlp al structurilor în cadre de beton se îndeplinește condiția: Σ M_Rd,c ≥ γ_Rd Σ M_Rd,b (3.8) unde: Σ M_Rd,c suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor care intră în nod, calculate
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
fiecare nod grindă - stâlp al structurilor în cadre de beton se îndeplinește condiția: Σ M_Rd,c ≥ γ_Rd Σ M_Rd,b (3.8) unde: Σ M_Rd,c suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor care intră în nod, calculate pe direcția considerată, în secțiunile învecinate nodului; Notă: În această verificare sunt considerate valorile minime ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor, corespunzătoare variației posibile a forțelor axiale în gruparea seismică. Σ M_Rd,b suma valorilor
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
de beton se îndeplinește condiția: Σ M_Rd,c ≥ γ_Rd Σ M_Rd,b (3.8) unde: Σ M_Rd,c suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor care intră în nod, calculate pe direcția considerată, în secțiunile învecinate nodului; Notă: În această verificare sunt considerate valorile minime ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor, corespunzătoare variației posibile a forțelor axiale în gruparea seismică. Σ M_Rd,b suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
considerate valorile minime ale capacităților de rezistență la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor, corespunzătoare variației posibile a forțelor axiale în gruparea seismică. Σ M_Rd,b suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere ale grinzilor care intră în nod pe direcția considerată, în secțiunile învecinate nodului; γ_Rd coeficient parțial de siguranță care evaluează incertitudinile din modelul de calcul al capacității de rezistență, cauzate în principal de efectul de consolidare post-elastică a oțelului: γ_Rd = 1,35 pentru DCH γ_Rd = 1,25 pentru
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
la încovoiere cu forță axială ale stâlpilor, corespunzătoare variației posibile a forțelor axiale în gruparea seismică. Σ M_Rd,b suma valorilor de proiectare ale capacităților de rezistență la încovoiere ale grinzilor care intră în nod pe direcția considerată, în secțiunile învecinate nodului; γ_Rd coeficient parțial de siguranță care evaluează incertitudinile din modelul de calcul al capacității de rezistență, cauzate în principal de efectul de consolidare post-elastică a oțelului: γ_Rd = 1,35 pentru DCH γ_Rd = 1,25 pentru DCM (3.9) Notă: Stâlpii la care prevederea
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
1,35 pentru DCH γ_Rd = 1,25 pentru DCM (3.9) Notă: Stâlpii la care prevederea de la (10) nu este îndeplinită se consideră în proiectare componente structurale secundare. Figura 3.16 Sensul considerat al momentelor în verificarea condiției de la (3.8) pentru un nod grindă-stâlp (13) Prin excepție de la (10), la clădirile cu un singur nivel și la capătul de la partea de sus al stâlpilor de la ultimul nivel al clădirilor etajate condiția (3.8) poate să nu fie îndeplinită. (14) În cazul
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
3.16; γ_Rd coeficient parțial de siguranță stabilit conform relației (3.9). Figura 4.1 Determinarea valorilor momentelor încovoietoare maxime care încarcă grinda la capete în situația formării articulațiilor plastice la ambele capete ale grinzii (4) Prin excepție de la (3) , în situația nodurilor de la partea superioară a stâlpilor unde zona plastică se dezvoltă în stâlpi, valoarea momentului încovoietor maxim care încarcă grinda în vecinătatea nodului, în situația formării mecanismului plastic, M_d,b, se poate calcula cu relația: (a) pentru nodurile situate la colțurile
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
situația formării articulațiilor plastice la ambele capete ale grinzii (4) Prin excepție de la (3) , în situația nodurilor de la partea superioară a stâlpilor unde zona plastică se dezvoltă în stâlpi, valoarea momentului încovoietor maxim care încarcă grinda în vecinătatea nodului, în situația formării mecanismului plastic, M_d,b, se poate calcula cu relația: (a) pentru nodurile situate la colțurile cadrului: M_d,b = γ_Rd^M_Rd,c (4.3) unde: M_Rd,c valoarea de proiectare a capacități de rezistență la compresiune excentrică a stâlpului în vecinătatea nodului, pentru sensul
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
3) , în situația nodurilor de la partea superioară a stâlpilor unde zona plastică se dezvoltă în stâlpi, valoarea momentului încovoietor maxim care încarcă grinda în vecinătatea nodului, în situația formării mecanismului plastic, M_d,b, se poate calcula cu relația: (a) pentru nodurile situate la colțurile cadrului: M_d,b = γ_Rd^M_Rd,c (4.3) unde: M_Rd,c valoarea de proiectare a capacități de rezistență la compresiune excentrică a stâlpului în vecinătatea nodului, pentru sensul de rotire corespunzător sensului de acțiune a forțelor orizontale. γ_Rd coeficient parțial de siguranță
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
în vecinătatea nodului, în situația formării mecanismului plastic, M_d,b, se poate calcula cu relația: (a) pentru nodurile situate la colțurile cadrului: M_d,b = γ_Rd^M_Rd,c (4.3) unde: M_Rd,c valoarea de proiectare a capacități de rezistență la compresiune excentrică a stâlpului în vecinătatea nodului, pentru sensul de rotire corespunzător sensului de acțiune a forțelor orizontale. γ_Rd coeficient parțial de siguranță stabilit conform relației (3.9). ... (b) pentru nodurile intermediare: ... (5) Valorile de proiectare ale forțelor tăietoare se limitează inferior la valorile rezultate din calculul structural
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
4.3) unde: M_Rd,c valoarea de proiectare a capacități de rezistență la compresiune excentrică a stâlpului în vecinătatea nodului, pentru sensul de rotire corespunzător sensului de acțiune a forțelor orizontale. γ_Rd coeficient parțial de siguranță stabilit conform relației (3.9). ... (b) pentru nodurile intermediare: ... (5) Valorile de proiectare ale forțelor tăietoare se limitează inferior la valorile rezultate din calculul structural în gruparea seismică, la care partea cauzată de acțiunea seismică este multiplicată cu γ_Rd. (6) Pentru fiecare deschidere a unei grinzi, valorile de
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
considerând un model de calcul cu zone plastice dezvoltate la cele două extremități ale golului. Figura 4.7 Interacțiunea cu panou rigid și rezistent ... ... 4.1.3. Noduri (1) Acest paragraf conține prevederi privind calcul valorilor de proiectare ale forțelor tăietoare care încarcă nodurile grindă - stâlp. (2) Valoarea de proiectare a forței tăietoare din nod se stabilește din echilibrul acestuia în situația formării mecanismului plastic, în mod distinct fiecare sens de acțiune seismică și pentru fiecare direcție de calcul. (3) Valoarea de proiectare a
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
două extremități ale golului. Figura 4.7 Interacțiunea cu panou rigid și rezistent ... ... 4.1.3. Noduri (1) Acest paragraf conține prevederi privind calcul valorilor de proiectare ale forțelor tăietoare care încarcă nodurile grindă - stâlp. (2) Valoarea de proiectare a forței tăietoare din nod se stabilește din echilibrul acestuia în situația formării mecanismului plastic, în mod distinct fiecare sens de acțiune seismică și pentru fiecare direcție de calcul. (3) Valoarea de proiectare a forței tăietoare în nod, V_Ed,j, poate fi stabilită cu următoarele expresii
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
Valoarea de proiectare a forței tăietoare din nod se stabilește din echilibrul acestuia în situația formării mecanismului plastic, în mod distinct fiecare sens de acțiune seismică și pentru fiecare direcție de calcul. (3) Valoarea de proiectare a forței tăietoare în nod, V_Ed,j, poate fi stabilită cu următoarele expresii simplificate: (a) pentru toate nodurile, cu excepția celor de capăt: V_Ed,j = γ_RD(A_S1 + A_S2)f_yd - V_Ed,c (4.11) ... (b) pentru noduri de capăt: V_Ed,j = γ_RD A_S1 f_yd - V_Ed,c (4 12) unde A_S1, A_S2 ariile armăturilor întinse
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
acestuia în situația formării mecanismului plastic, în mod distinct fiecare sens de acțiune seismică și pentru fiecare direcție de calcul. (3) Valoarea de proiectare a forței tăietoare în nod, V_Ed,j, poate fi stabilită cu următoarele expresii simplificate: (a) pentru toate nodurile, cu excepția celor de capăt: V_Ed,j = γ_RD(A_S1 + A_S2)f_yd - V_Ed,c (4.11) ... (b) pentru noduri de capăt: V_Ed,j = γ_RD A_S1 f_yd - V_Ed,c (4 12) unde A_S1, A_S2 ariile armăturilor întinse de la partea superioară și, respectiv, inferioară a grinzilor care intră în
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
seismică și pentru fiecare direcție de calcul. (3) Valoarea de proiectare a forței tăietoare în nod, V_Ed,j, poate fi stabilită cu următoarele expresii simplificate: (a) pentru toate nodurile, cu excepția celor de capăt: V_Ed,j = γ_RD(A_S1 + A_S2)f_yd - V_Ed,c (4.11) ... (b) pentru noduri de capăt: V_Ed,j = γ_RD A_S1 f_yd - V_Ed,c (4 12) unde A_S1, A_S2 ariile armăturilor întinse de la partea superioară și, respectiv, inferioară a grinzilor care intră în nod în direcția considerată a acțiunii seismice, stabilite în funcție de sensul acțiunii
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
cu excepția celor de capăt: V_Ed,j = γ_RD(A_S1 + A_S2)f_yd - V_Ed,c (4.11) ... (b) pentru noduri de capăt: V_Ed,j = γ_RD A_S1 f_yd - V_Ed,c (4 12) unde A_S1, A_S2 ariile armăturilor întinse de la partea superioară și, respectiv, inferioară a grinzilor care intră în nod în direcția considerată a acțiunii seismice, stabilite în funcție de sensul acțiunii seismice; V_Edc valoarea de proiectare a forței tăietoare din stâlpul de deasupra nodului pentru direcția și sensul considerat al acțiunii seismice; γ_RD coeficient parțial de siguranță stabilit conform
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
ariile armăturilor întinse de la partea superioară și, respectiv, inferioară a grinzilor care intră în nod în direcția considerată a acțiunii seismice, stabilite în funcție de sensul acțiunii seismice; V_Edc valoarea de proiectare a forței tăietoare din stâlpul de deasupra nodului pentru direcția și sensul considerat al acțiunii seismice; γ_RD coeficient parțial de siguranță stabilit conform relației (3.9). Figura 4.8 Schema de calcul pentru determinarea valorilor de proiectare ale forței tăietoare în nodul grindă-stâlp ... ... 4.1.4. Diafragme (1) Valorile de proiectare ale
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
proiectare a forței tăietoare din stâlpul de deasupra nodului pentru direcția și sensul considerat al acțiunii seismice; γ_RD coeficient parțial de siguranță stabilit conform relației (3.9). Figura 4.8 Schema de calcul pentru determinarea valorilor de proiectare ale forței tăietoare în nodul grindă-stâlp ... ... 4.1.4. Diafragme (1) Valorile de proiectare ale eforturilor în diafragme se stabilesc conform prevederilor codului de proiectare P 100-1. ... 4.1.5. Infrastructuri și fundații (1) Valorile de proiectare ale eforturilor și deformațiilor în elementele infrastructurii sunt obținute considerând echilibrul acestora
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
momentelor încovoietoare și forțelor axiale din stâlpi sunt egale cu cele rezultate din calculul structurii printr-o metodă de calcul liniar, în gruparea seismică. M_Ed = M'_Ed (4.13) N_Ed = N'_Ed (4.14) (4) Valorile de proiectare ale forțelor tăietoare din stâlpi și noduri sunt egale cu forțele tăietoare din calculul structural liniar în gruparea seismică, multiplicate cu 1,20: V_ed = 1,20V'_Ed (4.15) unde: V_Ed valoarea de proiectare a forței tăietoare; V'_Ed valoarea forței tăietoare rezultată din calculul structural în combinația seismică de proiectare. (5
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
stâlpilor, înclinarea diagonalelor comprimate în modelul de grindă cu zăbrele este considerată egală cu 45°. (2) În acord cu prevederea de la (1) capacitatea de rezistență la forță tăietoare a stâlpilor se determină cu relația: ... ... 5.1.3. Noduri grindă-stâlp (1) Un nod grindă-stâlp se consideră confinat prin efectul grinzilor transversale care intră în nod pe direcție perpendiculară pe direcția de acțiune seismică dacă sunt îndeplinite cumulativ următoarele condiții: (a) de la ambele fețe ale nodului, grinzile transversale se dezvoltă pe o lungime
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]