6,037 matches
-
reactiv, fiind în urma tensiunii (reprezentată pe axa reală). Tensiunea U1 se reprezintă pe verticală , curentul I10 este reprezentat prin fazorul 0OA , având modulul: . Cu centrul O0 pe axa orizontală, având raza 200 , unde , se trasează cercul (C) care reprezintă locul geometric al vârfului fazorului 2I . Pe acest cerc se pot fixa punctele: A0 - corespunzător alunecării corespunzător alunecării . De exemplu, pentru , mărimea dată de (5.105) tinde la 0, ceea ce înseamnă că , exprimată de relația (5.106) are partea reală nulă, reducându
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
Curentul 2I se obține după relația (5.105), unde U1 se ia ca origine de fază, având valoare unitară, U1=1. Impedanța de la numitor este jXsRsZ , unde sRRsR 21 este partea reală, iar 21 ss XXX este partea imaginară. Locul geometric al vârfului lui sZ , la s=variabil va fi dreapta (α) - verticală. Pe această dreaptă s-au figurat: punctul C corespunzător lui s=±∞ (când R=R1); punctul B corespunzător lui s=1 (când R=R1+R'2) și punctul S
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
cădere de tensiune încât U1>E1), se poate proceda la o nouă încercare, cu alimentare prin rotor, când se aplică rotorului o tensiune U'2 iar între fazele statorului se măsoară tensiunea U'10. Se poate determina ki ca medie geometrică între cele două valori obținute, adică: (5.262) Măsurătorile se repetă pentru câteva valori ale tensiunii de alimentare și se adoptă o medie, notată cu ki. Această mărime va fi utilizată pentru determinarea valorilor raportate ale parametrilor înfășurării secundare la
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
între limitele J0 si J0/e. Distanța, luată pe direcție radială, pentru care J variază între cele doua limite se numește adâncime de pătrundere, valoarea acesteia fiind invers proporțională cu frecvența (sau cu alunecarea s). Se poate da o interpretare geometrică a adâncimii de pătrundere, anume: δ este distanța pe direcție radială, de la partea superioară a barei, în care densitatea de curent J se menține la o valoare cuprinsă între J0 si 0,377 J0. Așadar, se poate considera că pentru
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
5.287). După ce se determină acești parametri în funcție de s, se poate analiza mașina asincronă, în condițiile raportării (unde Rc și Xsc devin: kR(s)·Rc, respectiv kX(s)·Xc). Se obține o schemă electrică echivalentă cu parametri variabili, iar locul geometric al vârfului curentului I1 nu este decât cu aproximație un cerc, influențe mari constatându-se în domeniul alunecărilor apropiate de 1. Pentru turații ale rotorului apropiate de valoarea nominală, frecvența în rotor este redusă, efectul de refulare este insesizabil iar
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
apropiate de 1. Pentru turații ale rotorului apropiate de valoarea nominală, frecvența în rotor este redusă, efectul de refulare este insesizabil iar kR și kX devin egali cu 1. În ceea ce privește diagrama curentului primar, I1 influența refulării este importantă, încât locul geometric al vârfului lui I1 descrie o curbă C , prezentată în fig. 5. 61 pentru regimul de motor într-o formă simplificată. Această curbă cuprinde o zonă corespunzătoare alunecărilor mici, )1,0;0(s , care este aproximativ un cerc și o
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
2. Amorsarea GA implică obținerea la borne a unei tensiuni ridicate, U1N situată cu puțin deasupra cotului de saturație. Dreapta 1' corespunde situației limită de amorsare, punctul de intersecție cu curba 1 fiind incert. Așadar, condiția de amorsare se exprimă geometric prin: (5.309) Există, pentru o anumită pulsație mecanică de rotație , o valoare critică a capacității de fază Cf , dată de (5.309), începând de la care GA se amorsează. Problema se poate pune și altfel, pentru o anumită capacitate dată
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
Ul, Um (fig.5.80 b). Fluxul rezultant intersectează și înfășurările secundarului (stator) în care se induc tensiunile de fază: UA, UB, UC - defazate în timp față de precedentele cu valoarea , corespunzătoare intervalului cât se rotește câmpul cu unghiul de decalaj geometric dintre axele fazelor omoloage ale celor două armături, adică, în complex simplificat:(5.345) Dacă se introduce raportul numerelor de spire efective ale armăturilor (stator/rotor) (5.345’) Unghiul se poate modifica printr-un sistem mecanic de transmisie a mișcării
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
la o rotire a rotorului cu un unghi /p, în fig.5.80 a), se obține un defazaj al tensiunilor în diagrama din fig. 5.80 b); fapt care se justifică prin relația de legătură dintre unghiurile electrice și cele geometrice. 5.8.3 Regulatoare de inducție Un regulator de inducție reglează tensiunea alternativă în ceea ce privește modulul, în special, comportându-se din acest punct de vedere ca un transformator cu raport de transformare variabil. 5.8.3.1 Regulatorul de inducție trifazat
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
vedere fig.5.83 a), unde se neglijează: pierderile, rezistențele și reactanțele de scăpări ale înfășurărilor. Curentul de sarcină I2 este coliniar cu U2 dar de sens contrar (deoarece sarcina este pur activă). Din bilanțul puterilor complexe rezultă: (5.351) Geometric, relația (5.351) de aflare a lui I1 este echivalentă cu adunarea la fazorul -I2 a unui alt fazor, simetric față de axa reală și egal ca modul cu I2. Adică, se obține un romb OQSP unde: Dacă se aplică teorema
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
direct cu defazaje de 0, și , iar modulele lor sunt egale: (5.353) Această relație arată că prin modificarea lui , modulul tensiunii de ieșire variază între 2 limite, anume:(5.354) În fig. 5.86 d) se dă o justificare geometrică a variației ). O reprezentare schematică a regulatorului de inducție trifazat dublu este prezentată în fig. 5.87. Există și o schemă cu rotoarele legate în serie. 5.8.4 Mașina asincronă cu dublă alimentare 5.8.4.1 Variante de
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
dacă: rotorul se rotește în sensul câmpului statoric cu o turație egală cu dublul celei de sincronism, adică în această situație câmpul invers al rotorului devine sincron cu câmpul învârtitor statoric, direct, există un decalaj spațial, inițial, cu un unghi geometric 0 între undele celor două inducții create de cele două armături. Această a doua condiție arată că mașina este caracterizată printr-un cuplu nenul dacă este în legătură mecanică cu o sarcină sau cu o mașină de lucru. Semnul unghiului
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
cu k, tensiunile se înmulțesc cu k, curenții rotorici se împart la k. Pentru o mașină bifazată simetrică, se definesc următorii parametri: 276 Regimuri tranzitorii și nesimetrice ale mașinilor de inducție Rezistența unei faze statorice Rs=R1, dependentă de elementele geometrice ale celor Ws spire înseriate, pe fiecare fază; Rezistența unei faze rotorice RR, dependentă de elementele geometrice ale celor WR spire înseriate, pe fiecare fază, Rezistența raportată la stator a unei faze rotorice ; (6.5) Inductanțele proprii ale fazelor statorice
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
simetrică, se definesc următorii parametri: 276 Regimuri tranzitorii și nesimetrice ale mașinilor de inducție Rezistența unei faze statorice Rs=R1, dependentă de elementele geometrice ale celor Ws spire înseriate, pe fiecare fază; Rezistența unei faze rotorice RR, dependentă de elementele geometrice ale celor WR spire înseriate, pe fiecare fază, Rezistența raportată la stator a unei faze rotorice ; (6.5) Inductanțele proprii ale fazelor statorice, care cuprind câte o inductanță utilă - principală, evidențiată prin indicele h și o inductanță de dispersie - scăpări
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
poli se va opera cu viteza unghiulară, mecanică: ωMec=Ω=ΩR=ΩMec (notații frecvente). Se urmează raționamentul: unghiul electric întâlnit în expresiile de mai sus este pR , 280 Regimuri tranzitorii și nesimetrice ale mașinilor de inducție unde θ este unghiul geometric de rotație; prin derivare în raport cu timpul se obține: (6.19) Ecuația echilibrului de cupluri la axul mașinii are forma cunoscută: , (6.20) unde, în regim de motor: (6.21) este suma cuplurilor rezistente pe arborele mașinii, iar Me este cuplul
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
dispersie a mașinii. Factorul de stabilitate, la o alunecare mai mică decât cea critică, este cu atât mai mare cu cât raportul kxs este mai mare. La s=scr factorul de stabilitate este nul. Se poate obține și o semnificație geometrică a factorului de stabilitate, în fig. 6.23. Pentru alunecare nulă (la funcționare în gol ideal) se duce tangenta în origine la curba M=f(s), se determină panta acesteia (a dreptei d1) și se raportează la panta dreptei (d2
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
amplitudinilor tensiunilor și a unui defazaj diferit de π/2, sistemul bifazat nesimetric se descompune într-o succesiune directă de tensiuni bifazate mai mare, peste care se suprapune o succesiune inversă de tensiuni mai mică. Se poate da o interpretare geometrică a teoremei de mai sus în fig. 6.30. Relațiile de trecere de la mărimile sistemului bifazat nesimetric din fig. 6.30 a) la mărimile celor două sisteme simetrice: de succesiune directă, fig. 6.30 b) și de succesiune inversă, fig
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
scade până la 0 (dacă se urmărește succesiunea de figuri a1-b1-c1) iar tensiunea aplicată fazei bs pornește din 0 și crește până la valoarea maximă (conform succesiunii de figuri a2-b2-c2). Fazorii rezultanți ai tensiunilor, respectiv ai fluxurilor totale sunt obținuți prin sumarea geometrică doar a componentelor de succesiune directă corespunzătoare celor două faze ale mașinii - care sunt egale între ele și coliniare, în timp ce componentele de succesiune inversă se anulează la orice moment - fiind egale dar de semne contrare. De exemplu, pentru fazorul rezultant
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
fazorii (obținuți prin apelarea la reprezentarea analitică) din planul complex (+1,+j) să fie asimilați cu vectori în planul xOy, pe care îi vom numi vectori (fazori) reprezentativi. Pentru a exprima analitic vectorul reprezentativ al fluxurilor totale statorice se însumează geometric componentele pe axele Ox (având versorul notat cu i ), respectiv Oy (având versorul notat cu j ) ale fluxurilor celor două înfășurări as și bs. Pe axa Ox fluxul total este creat de înfășurarea as, iar variația în timp este cosinusoidală
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
fazorul OB, de modul egal cu jumătate din amplitudinea tensiunii ubs, deci 2 bsUOB ; defazat cu unghiul ε-π/2 (negativ în cazul de față); se rotește fazorul OB cu π/2 în sens pozitiv și se obține OB'; se adună geometric OA cu OB' și se obține OC= UsRd, adică fazorul rotitor reprezentativ direct. În continuare, se trasează fazorul OB" - simetricul lui OB' față de verticală, care, sumat cu OA permite obținerea lui OD= UsRi, adică fazorul rotitor reprezentativ invers. Fazorul rotitor
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
mecanice de frecvență ridicată dintre stator și rotor, fiind partenere importante ale fluxurilor statorice în generarea cuplurilor oscilatorii asupra rotorului. O consecință importantă a apariției armonicilor superioare ale fluxurilor totale rotorice este imaginea interesantă a hodografului fluxului rezultant rotoric (locul geometric al fluxului rezultant rotoric în planul transversal al mașinii), fig.6.A.8. La t=0 fluxul rotoric este nul punctul O, după cuplarea statorului la rețea, fluxul rezultant rotoric, preponderent crescător, evoluează pe cicluri de formă spiralată OS, ajungând
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
tensiunile aplicate trifazate la altele bifazate echivalente, preferabil folosind o transformare ortogonală, similară cu (6.168). Evident, același lucru este valabil și pentru fluxurile totale ale celor 2 armături, respectiv pentru curenți - dacă se cere. Se poate da o interpretare geometrică teoremei de mai sus, în fig. 6.51, pentru un caz particular de sistem trifazat nesimetric. Sistemului trifazat nesimetric de tensiuni statorice: Uas, Ubs, Ucs (a căror sumă este nulă, fig. 6.51 a) îi corespunde un sistem bifazat nesimetric
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
este nulă) la altele trifazate echivalente, preferabil folosind o transformare cunoscută (relațiile 4.105 din vol. II)[6]. Același lucru este valabil și pentru fluxurile totale ale ambelor armături, respectiv pentru curenți - dacă este necesar. Se poate da o interpretare geometrică teoremei de mai sus, în fig. 6.53, având în vedere același caz particular de sistem trifazat nesimetric, cel din fig. 6.51. Sistemului trifazat nesimetric de tensiuni statorice: Uas, Ubs, Ucs, fig. 6.53 a) îi corespunde un sistem
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
Dacă se revine la fazorii fluxurilor totale de succesiune directă și 436 Regimuri tranzitorii și nesimetrice ale mașinilor de inducție inversă ale armăturilor mașinii, ținând seama și de diagramele în complex din fig. 6.44, se poate da o interpretare geometrică a expresiei cuplurilor celor două succesiuni ca arii ale triunghiurilor care au ca laturi fluxurile totale statorice, respectiv rotorice, obținându-se situațiile din fig. 6.54. În fig. 6.54 a) este reprezentat grafic, cuplul electromagnetic în cazul mașinii trifazate
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]
-
în primul caz, fig. 6.57, respectiv la ≈122Nm, în cel de-al doilea caz, fig. 6.58, motorul funcționând încă stabil. Acest comportament al mașinii se mai poate urmări, apelând la hodograful fluxului rezultant în rotor, adică la locul geometric în planul complex al vârfului fazorului fluxului rezultant rotoric, fig. 6.59, respectiv fig. 6.60. În momentul conectării la rețea, fluxurile rotorice pornesc din 0-(punctele O), cresc, descriind o curbă spirală și ating valoarea maximă, când viteza ajunge
Maşini electrice/Vol. 3. : Maşina asincronă by Alecsandru Simion () [Corola-publishinghouse/Science/1660_a_2996]