48 matches
-
2 rezervoare trebuie protejat împotriva suprapresiunii care ar putea apărea prin echiparea cu disc de rupere, care se rupe la o diferență de presiune de la 0,345 bar la 0,482 bar peste valoare maximă de protecție cu posibilitatea să împiedice flambajul rezervorului interior în cazul în care în spațiul dintre cele 2 rezervoare se creează presiune. Art. 32. - Pentru a detecta scăpările de GNL care se pot acumula în cuva de retenție este necesar să se amplaseze senzori de temperatură cu
NORMĂ TEHNICĂ din 3 august 2022 () [Corola-llms4eu/Law/258376]
-
DCL. ... (8) Diametrul minim al armăturilor longitudinale dispuse în zonele de capăt este 12 mm. Diametrul minim al armăturilor longitudinale de la colțul carcaselor din zonele de capăt este 14 mm. (9) Carcasele se alcătuiesc astfel încât să se restricționeze flambajul barelor longitudinale comprimate. Armăturile longitudinale situate pe perimetrul exterior al carcasei din zona de capăt se poziționează la colțul unui etrier perimetral sau interior. Pot face excepție o parte dintre barele longitudinale intermediare poziționate astfel încât distanța dintre barele consecutive
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
încât distanța dintre barele consecutive aflate la colțul unui etrier nu este mai mare de 150 mm, pentru clasa de ductilitate DCH, 200 mm, pentru clasa de ductilitate DCM și 250 mm, pentru clasa de ductilitate DCL. (10) Pentru restricționarea flambajului armăturilor comprimate, în condițiile menționate la (9) se pot dispune suplimentar și etrieri deschiși și/sau agrafe. (11) Distanțele dintre etrieri și distanțele dintre agrafe, s, respectă condițiile: (a) în pereții structurilor proiectate pentru clasa DCH: – s ≤ min {7d_bL,min; 125 mm
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
DCL; ... unde: d_bL,max este diametrul maxim al armăturilor longitudinale. (14) La structurile proiectate pentru clasa de ductilitate DCH sau DCM, în zone seismice cu a_g > 0,15g, în zona critică a pereților cu tălpi, inclusiv a pereților compuși, măsurile privind restricționarea flambajului barelor longitudinale comprimate se asigură pe toată lungimea tălpii. (15) Detalii cu caracter informativ privind armarea zonelor de capăt ale pereților sunt date în Figura 7.4. ... 7.2.2.2. Armarea inimii (1) Armarea inimii și tălpilor pereților se realizează cu minim două
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 1 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/264701]
-
cazul elementelor solicitate la întindere pentru care tensiunea normală maximă depășește 70% din rezistența de calcul la întindere. (18) La proiectarea elementelor liniare de construcție se recomandă respectarea rapoartele maxime indicate în Tabelul 3.1. Tabelul 3.1 Condiții de asigurare la flambaj lateral Nr. crt. Condiții de asigurare la flambaj lateral Raport maxim h/b 1. Când nu există reazeme intermediare pe latura comprimată 4 / 1 2. Când se asigură rigidizarea laturii comprimate cu pane sau tiranți 5 / 1 3. Când se asigură
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
normală maximă depășește 70% din rezistența de calcul la întindere. (18) La proiectarea elementelor liniare de construcție se recomandă respectarea rapoartele maxime indicate în Tabelul 3.1. Tabelul 3.1 Condiții de asigurare la flambaj lateral Nr. crt. Condiții de asigurare la flambaj lateral Raport maxim h/b 1. Când nu există reazeme intermediare pe latura comprimată 4 / 1 2. Când se asigură rigidizarea laturii comprimate cu pane sau tiranți 5 / 1 3. Când se asigură rigidizarea laturii comprimate prin platelajul elementului de planșeu
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 13 februarie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/265184]
-
etc. ... e) defecte și degradări în structura de rezistentă cu implicații asupra siguranței obiectelor de construcție: fisuri și crăpături, coroziunea elementelor metalice și a armăturilor la cele de beton armat și precomprimat, defecte manifestate prin pete, fisuri, exfolieri, eroziuni etc.; flambajul unor elemente componente comprimate sau ruperea altora întinse; slăbirea îmbinărilor sau distrugerea lor; afuieri la pilele podurilor; scăpări de pe aparatele de reazem; putrezirea sau slăbirea elementelor din lemn sau din mase plastice în urma atacului biologic etc. ... (12) În
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 30 mai 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299190]
-
vagabonzi în prezenta soluțiilor saline; - electrochimică de contact metale diferite ce vin în contact în prezența mediului umed; - pila de aerare sub picăturile de apă - temperatură peste 300°C - înmuiere - dilatații șoc termic datorat temperaturilor ridicate - mărire a dimensiunilor, deformare prin flambaj sau prin fenomene de pierdere a stabilității - Contracții șoc termic datorat temperaturilor scăzute - micșorare a dimensiunilor, eventual fisuri - acțiune mecanică cu corpuri dure - zgârieturi, dislocări de material 6. Metale neferoase - temperaturi peste 300°C - înmuiere - dilatații șoc termic cauzat de temperaturi
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 30 mai 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299190]
-
în tabelul de mai jos. Tipul de rășină Deformarea maximă în tensiune (%) Poliester nesaturat sau fenolic 0,2 Vinilester 0,25 Epoxi 0,3 Termoplastică A se vedea 6.9.2.3.3 ... 6.9.2.3.6. Pentru presiunea exterioară de calcul, factorul de siguranță minim pentru analiza flambajului liniar al rezervorului trebuie să fie cel definit în codul pentru aparate de presiune aplicabil, dar nu poate avea valoarea mai mică de 3. ... 6.9.2.3.7. Legăturile adezive sau elementele suprapuse peste îmbinări, inclusiv cele ale capetelor, racordurile între echipament
AMENDAMENT din 30 iunie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/296545]
-
Tip de rășină Deformație maximă sub tensiune (%) Poliester nesaturat sau fenolice 0,2 Vinilester - ester vinilic 0,25 Epoxidice - epoxy 0,3 Termoplastice A se vedea 6.9.2.3.3 ... 6.9.2.3.6. Pentru presiunea exterioară de proiectare, factorul minim de siguranță pentru analiza liniară a flambajului rezervorului trebuie să fie așa cum este definit în codul recipientului sub presiune (pressure vessel code) aplicabil, dar nu trebuie să fie mai mic de trei. ... 6.9.2.3.7. Benzile adezive de legătură sau elementele suprapuse din cadrul îmbinărilor de asamblare
ANEXE din 24 octombrie 2023 () [Corola-llms4eu/Law/294290]
-
parapetelor de zidărie, zona stâlpului situată imediat deasupra și dedesubtul limitei superioare a parapetului pe o lungime egală cu icr se consideră zonă critică. (7) În interiorul zonelor critice sunt prevăzuți etrieri și agrafe care asigură ductilitatea necesară și împiedicarea flambajului local al barelor longitudinale. Armătura transversală este distribuită astfel încât să se realizeze o stare de solicitare triaxială eficientă. Condiții minime pentru a realiza aceste cerințe sunt cele date la 6.3.2.2 și 6.3.2.3 . 6.3.2.2. Armarea longitudinală (1) Armătura longitudinală din
REGLEMENTARE TEHNICĂ din 23 iunie 2025 () [Corola-llms4eu/Law/299715]
-
tabelul de mai jos. Tipul de rășină Deformarea maximă la tensiune (%) Poliester nesaturat sau fenolic 0,2 Vinil ester 0,25 Epoxi 0,3 Termoplastic A se vedea 6.10.2.3.3. ... 6.10.2.3.6 Pentru presiunea exterioară de calcul, factorul de siguranță minim pentru analiza flambajului linear al rezervorului trebuie să fie așa cum este definit în codul aplicabil pentru recipiente sub presiune, dar nu trebuie să fie mai mic de 3. ... 6.10.2.3.7 Legăturile adezive și/sau elementele suprapuse în îmbinările de asamblare, inclusiv cele ale
REZOLUȚIA MSC.501(105) din 28 aprilie 2022 () [Corola-llms4eu/Law/274563]
-
de calcul posibilități de simulare a încărcării reale. În proiectarea organologică de rutină, coeficientul de siguranță ia valori între 1,1 și 4. În exemplul de calcul am folosit coeficienți de siguranță cu valori peste 1,5. 4. Calculul la flambaj În cazul șuruburilor de forță solicitate la compresiune, calculul de stabilitate (flambaj) este necesar dacă coeficientul de zveltețe λ > 60, ceea ce conduce la condiția 110dl f ³ (d1 - diametrul de fund al filetului). Lungimile de flambaj, în funcție de modul de rezemare a
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
rutină, coeficientul de siguranță ia valori între 1,1 și 4. În exemplul de calcul am folosit coeficienți de siguranță cu valori peste 1,5. 4. Calculul la flambaj În cazul șuruburilor de forță solicitate la compresiune, calculul de stabilitate (flambaj) este necesar dacă coeficientul de zveltețe λ > 60, ceea ce conduce la condiția 110dl f ³ (d1 - diametrul de fund al filetului). Lungimile de flambaj, în funcție de modul de rezemare a capetelor șurubului, sunt indicate în tabelul următor: Tabelul 5 Pentru 60 < λ
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
1,5. 4. Calculul la flambaj În cazul șuruburilor de forță solicitate la compresiune, calculul de stabilitate (flambaj) este necesar dacă coeficientul de zveltețe λ > 60, ceea ce conduce la condiția 110dl f ³ (d1 - diametrul de fund al filetului). Lungimile de flambaj, în funcție de modul de rezemare a capetelor șurubului, sunt indicate în tabelul următor: Tabelul 5 Pentru 60 < λ < λ0 (domeniul plastic), forța critică de flambaj este: ; a și b constante funcție de materialul șurubului (tab. 6). Efortul critic de flambaj în acest
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
λ > 60, ceea ce conduce la condiția 110dl f ³ (d1 - diametrul de fund al filetului). Lungimile de flambaj, în funcție de modul de rezemare a capetelor șurubului, sunt indicate în tabelul următor: Tabelul 5 Pentru 60 < λ < λ0 (domeniul plastic), forța critică de flambaj este: ; a și b constante funcție de materialul șurubului (tab. 6). Efortul critic de flambaj în acest domeniu se determină cu relațiile lui TetmayerIasinsky, date în tabelul 7, în care sunt indicate și valorile coeficientului de zveltețe critic λ0 pentru diferite
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
Lungimile de flambaj, în funcție de modul de rezemare a capetelor șurubului, sunt indicate în tabelul următor: Tabelul 5 Pentru 60 < λ < λ0 (domeniul plastic), forța critică de flambaj este: ; a și b constante funcție de materialul șurubului (tab. 6). Efortul critic de flambaj în acest domeniu se determină cu relațiile lui TetmayerIasinsky, date în tabelul 7, în care sunt indicate și valorile coeficientului de zveltețe critic λ0 pentru diferite materiale. Dacă λ > λ0 (domeniul elastic), forța critică de flambaj se determină cu relația
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
6). Efortul critic de flambaj în acest domeniu se determină cu relațiile lui TetmayerIasinsky, date în tabelul 7, în care sunt indicate și valorile coeficientului de zveltețe critic λ0 pentru diferite materiale. Dacă λ > λ0 (domeniul elastic), forța critică de flambaj se determină cu relația lui Euler: Coeficientul de siguranță le flambaj este: unde caf = 3...5 este coeficientul de siguranță admisibil la flambaj. pentru filet trapezoidal Metode de calcul În cazul proiectării de rutină, se folosesc următoarele metode de ordin
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
relațiile lui TetmayerIasinsky, date în tabelul 7, în care sunt indicate și valorile coeficientului de zveltețe critic λ0 pentru diferite materiale. Dacă λ > λ0 (domeniul elastic), forța critică de flambaj se determină cu relația lui Euler: Coeficientul de siguranță le flambaj este: unde caf = 3...5 este coeficientul de siguranță admisibil la flambaj. pentru filet trapezoidal Metode de calcul În cazul proiectării de rutină, se folosesc următoarele metode de ordin general: dimensionarea din condiții de rezistență a organelor de mașini, părți
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
valorile coeficientului de zveltețe critic λ0 pentru diferite materiale. Dacă λ > λ0 (domeniul elastic), forța critică de flambaj se determină cu relația lui Euler: Coeficientul de siguranță le flambaj este: unde caf = 3...5 este coeficientul de siguranță admisibil la flambaj. pentru filet trapezoidal Metode de calcul În cazul proiectării de rutină, se folosesc următoarele metode de ordin general: dimensionarea din condiții de rezistență a organelor de mașini, părți componente ale ansamblului; adoptarea constructivă a dimensiunilor pentru organele de mașîni supuse
Aplicaţie în proiectarea organologică by Florin Tudose-Sandu-Ville () [Corola-publishinghouse/Science/258_a_497]
-
pericolele la care ne expun germenii microbilor răspândiți pe suprafața tuturor obiectelor din spitale, nu numai ca aș respecta curățenia perfectă, dar după ce mi-aș spăla mâinile cu cea mai mare băgare de seamă și după ce le-aș supune unui flambaj rapid ,..,nu aș întrebuința decât vată, pansamente și bureți ținuți în prealabil într-un aer ridicat la o temperatură de 130-150 grade Celsius și nu aș întrebuința decât apă care a trecut printr-o temperatură de 110-120 grade Celsius». La
Nursing general : note de curs by Solange Tamara Roşu, Mihaela Carmen Fermeşanu () [Corola-publishinghouse/Science/91817_a_93197]
-
al materialelor, realizării și implementării; − Eficiență în reducerea pagubelor datorate cutremurelor; − Economie din punct de vedere al costurilor și timpului de instalare; − Flexibilitatea aplicării la structuri din beton, oțel, zidărie și cadre de lemn; − În lucru au deplasări limitate; − Controlul flambajului în contravântuirile comprimate; Curba histeretică stabilă; − Sensibilitate scăzută la schimbări ale condițiilor de mediu; − Valori mari ale energiei disipate raportate la valori mici ale deplasărilor; − Posibilitate de reutilizare. Printre dezavantaje se pot enumeră: Necesitatea unei întrețineri regulate, datorată faptului că
SIMPOZIONUL NAȚIONAL CU PARTICIPARE INTERNAȚIONALĂ CREATIVITATE ȘI MODERNITATE ÎN ȘCOALA ROMÂNEASCĂ by Mihaela GORGAN, Raruca CHIRIAC () [Corola-publishinghouse/Science/91780_a_93154]
-
A = 2,7 și B = 1,8. 5.1.6.1 Grosimea minimă a pereților țevilor trebuie să corespundă normelor recunoscute. 5.1.6.2 Dacă, din punct de vederea al rezistenței mecanice, este necesară prevenirea avarierii, deformării, încovoierii sau flambajului excesiv al țevilor datorită sarcinilor suplimentare transmise prin suporți, deformării navei sau altor cauze, grosimea peretelui trebuie majorata față de cea prevăzută la paragraful 5.1.1 sau, dacă acest lucru este imposibil de realizat în practică sau determina tensiuni locale
COD PENTRU CONSTRUCŢIA DE NAVE SPECIALE din 17 iunie 1983 Codul internaţional pentru construcţia şi echipamentul navelor pentru tranSportul în vrac al produselor chimice periculoase (Codul IBC) adoptat de Organizaţia Maritima Internationala prin Rezoluţia MSC.4(48) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 17 iunie 1983 şi, respectiv prin Rezoluţia MEPC.19(22) a Comitetului pentru Protecţia Mediului Marin la Londra la 5 decembrie 1985, astfel cum a fost modificat prin amendamentele adoptate prin Rezoluţia MSC.10(54) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 29 aprilie 1987, prin Rezoluţia MSC.14(57) a Comitetului Securită��ii Maritime la Londra la 11 aprilie 1989 şi, respectiv prin Rezoluţia MEPC.32(27) a Comitetului pentru Protecţia Mediului Marin la Londra la 17 martie 1989, prin Rezoluţia MSC.28(61) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 11 decembrie 1992 şi, respectiv, prin Rezoluţia MEPC.55(33) a Comitetului pentru Protecţia Mediului Marin la Londra la 30 octombrie 1992, prin Rezoluţia MSC.50(66) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 4 iunie 1996 şi, respectiv, prin Rezoluţia MEPC.69(38) a Comitetului pentru Protecţia Mediului Marin la Londra la 10 iulie 1996 şi prin Rezoluţia MSC.58(67) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 5 decembrie 1996 şi, respectiv, prin Rezoluţia MEPC.73(39) a Comitetului pentru Protecţia Mediului Marin la Londra la 10 martie 1997. In: EUR-Lex () [Corola-website/Law/149868_a_151197]
-
întâlniri cu valul). Se poate ține cont de reducerea sarcinilor dinamice datorate necesității reducerii vitezei și schimbării direcției atunci când s-a ținut cont de acestea la evaluarea rezistenței corpului navei. 4.3.4.2 Pentru calculul la deformare plastică și flambaj, sarcinile dinamice trebuie să fie luate că cele mai mari sarcini posibile la care va fi supusă navă în cursul duratei sale de exploatare (considerată în mod normal drept corespunzătoare unui nivel de probabilitate de 10^-8). La 4.12
COD PENTRU CONSTRUCŢIA NAVELOR SPECIALE din 17 iunie 1983 Codul internaţional pentru construcţia şi echipamentul navelor pentru tranSportul în vrac al gazelor lichefiate (Codul IGC), adoptat de Organizaţia Maritima Internationala prin Rezoluţia MSC.5(48) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 17 iunie 1983, astfel cum a fost modificat prin amendamentele adoptate prin Rezoluţia MSC.30(61) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 11 decembrie 1992*). In: EUR-Lex () [Corola-website/Law/150172_a_151501]
-
4.4.5 Tancuri independente de tip B La tancurile de acest tip se aplică următoarele prevederi: ●1 Se va ține cont de toate sarcinile dinamice și statice pentru a se asigura că vor corespunde în ceea ce privește: - deformarea plastică - stabilitatea la flambaj - ruperea la oboseală - propagarea fisurilor. Se va face analiza sarcinilor statistice provocate de valuri, așa cum se indică la paragraful 4.3.4, analiza tensiunilor prin metoda elementelor finite sau prin metode asem��nătoare și analiza ruperii mecanice ori o analiză
COD PENTRU CONSTRUCŢIA NAVELOR SPECIALE din 17 iunie 1983 Codul internaţional pentru construcţia şi echipamentul navelor pentru tranSportul în vrac al gazelor lichefiate (Codul IGC), adoptat de Organizaţia Maritima Internationala prin Rezoluţia MSC.5(48) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 17 iunie 1983, astfel cum a fost modificat prin amendamentele adoptate prin Rezoluţia MSC.30(61) a Comitetului Securităţii Maritime la Londra la 11 decembrie 1992*). In: EUR-Lex () [Corola-website/Law/150172_a_151501]